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71.
研究了含Ti25%的L12结构Al3Ti基合金在铸态和经1000℃进行压缩变形后的微观组织结构变化。试验结果表明,铸态合金中就有Al2TiI相存在。经1000℃进行压缩变形后合金中Al2Ti细片层开始逐渐粗化,其粗化方式有两种:其一是Al2Ti片层通过消耗周围细小的Al2Ti片层而长大;其二是在再结晶晶界处位错发射导致较粗大Al2Ti片层的形成。同时出现Al2TiⅢ结构。在粗大Al2Ti片层的区域R(LAl2Ti)中容易形成裂纹。 相似文献
72.
73.
以晶化的硅酸铝短纤维为增强体,以偏磷酸铝为粘结剂,把干法和湿法结合起来制做预制块,采用挤压浸渗工艺制备AZ91镁基复合材料,结合光学显微镜和扫描电镜进行铸造缺陷和显微组织分析。结果表明,中性的磷酸铝溶液是制备硅酸铝短纤维增强镁基复合材料(Al2O3-SiO2/AZ91)的最合适的预制块用粘结剂之一;采用复合挤压工艺可以有效防止或减轻金属基复合材料的组织缩松。 相似文献
74.
电解质对镁合金微弧氧化表面膜组织与腐蚀性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
采用SEM、TEM、EDX、XRD、AUTOLAB电化学工作站分析比较两种电解质(硅酸盐体系和有机胺体系)直流微弧氧化处理AZ91D合金表面涂层的成分、组织结构和涂层的动电位极化曲线。虽然两种电解质体系涂层元素成分和组成相相同,均为金属相、MgO相和Mg2SiO3相,但有机胺电解质体系的涂层中非金属相(MgO、Mg2SiO4)相对含量高于硅酸盐处理体系,有机胺体系获得的涂层表面均匀致密性也优于硅酸盐体系。有机胺体系获得的涂层在3.5%NaCl中性介质中的腐蚀电流密度、腐蚀电压分别为0.29μA/cm^2和522 mV,与硅酸盐体系处理涂层相比,前者的抗腐蚀能力有很大幅度的提高。 相似文献
75.
织构对锆合金内压蠕变性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了两种组织形貌相似的锆合金M5TM和N36锆合金核燃料包壳管材的内压蠕变性能,利用X射线衍射仪分析了它们的织构,根据试验数据分析了试验应力水平对蠕变机理的影响,提出用合金在试验条件下的屈服应力作为规一化值建立蠕变速率-规一化应力关系曲线,该法更能够体现合金织构对内压蠕变行为的影响,尤其是蠕变幂函数规律失效的临界转变应力水平. 相似文献
76.
Al_2O_3-SiO_2/AZ91D镁基复合材料的挤压浸渗制备工艺及微观组织和界面的研究 总被引:2,自引:1,他引:1
采用挤压浸渗法制备Al_2Or_3-SiO_2/AZ91D复合材料.改进制备工艺,利用价格低廉且来源广泛的硅酸铝短纤维作增强体,用磷酸铝作黏结剂制得预制体.在预制体温度660℃、模具温度560℃、浇注温度760℃和压力30~50MPa下,通过挤压浸渗工艺制备AZ91D镁基复合材料.采用光学显微分析、XRD衍射分析、SEM扫描分析等方法研究该复合材料.结果表明,镁与磷酸铝黏结剂反应后在界面上生成一定数量的Mgo颗粒和少量的MgAl_2O_4颗粒,致使硅酸铝增强纤维和镁合金基体之间形成较强界面结合.复合材料组织致密、无明显孔洞及夹杂等铸造缺陷.其界面上的反应产物主要有MgO、MgP_4、MgAl_2O_4和Mg_2Si 相似文献
78.
79.
利用Mg-20%Sb中间合金对过共晶Mg-4.8%Si合金进行变质处理,考察Sb的含量对Mg2Si初晶变质效果(主要包括形态和尺寸)的影响规律,并讨论其变质机制。结果表明:Sb的加入量是决定其能否有效变质过共晶Mg-4.8%Si合金中Mg2Si初晶的重要因素;在未变质的过共晶Mg-Si合金中,Mg2Si初晶以粗大的树枝晶状为主;当Sb加入量低于0.8%(质量分数)时,Mg2Si初晶形态无明显改善,其平均尺寸略有降低;当Sb加入量达到并超过1.2%后,Sb才能有效变质过共晶Mg-4.8%Si合金中Mg2Si初晶,且Mg2Si初晶呈细小的颗粒状弥散分布,其平均尺寸迅速减小;其变质机制应与残留在熔体中弥散分布的Mg3Sb2粒子作为Mg2Si初晶的形核核心有关。 相似文献
80.
混合稀土含量对A356铝合金组织结构的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
采用金相显微镜、SEM、EDS和差示扫描量热法(DSC)等手段研究混合稀土(RE)合金添加量对Ti-B-Sr联合细化变质的A356铝合金显微组织结构的影响。结果表明:当稀土添加量为0.1%~0.3%(质量分数)时,随着稀土含量的增加,初晶晶胞尺寸、硅相尺寸、二次枝晶臂间距减小,硅相圆整度提高(长径比降低);当稀土添加量为0.3%时,初始α(Al)相的平均枝晶胞尺寸为76μm,二次枝晶间距为11.3μm,Si相长径比为2.13;加入0.1%~0.3%的稀土降低了合金的共晶点温度和初晶α(Al)的形核温度,并减小组织熔化过程中共晶反应的放热量。 相似文献