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31.
由于对刚-柔性桩复合地基的桩土共同作用机理认识不深,工程界对这种复合地基是否设置褥垫层有一定的争议。笔者在温州地区开展了两种不同情况下复合地基静荷载试验,并在承压板下不同深度和位置埋设了钢弦式压力盒、钢筋应力计及应变计。试验结果表明:有褥垫层刚-柔性桩复合地基和无褥垫层刚-柔性桩复合地基的荷载-沉降关系、土反力分布、桩身应力分布、荷载传递机理均有较大的区别,有褥垫层刚-柔性桩复合地基的桩土共同作用情况优于无褥垫层刚-柔性桩复合地基。建议工程实践应用中采用有褥垫层刚-柔性桩复合地基。 相似文献
32.
由中国土木工程学会土力学及基础工程学会地基处理学术委员会、中国公路学会道路工程学会、江苏省高速公路建设指挥部主办,江苏省交通规划设计院、浙江省交通规划设计研究院、铁道部第四勘测设计院软土地基工程公司、无锡市高速公路建设指挥部协办的高速公路软弱地基处理学术讨论会于1998年11月30日~12月3日在无锡交通宾馆举行。来自全国各高校、科研、设计、施工单位和有关厂家的138名代表出席了会议。针对高速公路软弱地基处理,交流了设计计算、施工技术、施工机械和现场测试等方面的理论和经验,介绍新材料、新产品和新… 相似文献
33.
施工扰动作用下基坑抗隆起稳定性分析 总被引:2,自引:0,他引:2
施工扰动的方式千变万化且错综复杂,影响到周围土体工程性质的变化。长期以来,在基坑的开挖理论与分析方法上,都是以原状土为研究对象的。在前人的研究基础上,提出了施工扰动度的概念,建立了施工扰动度的表达式,并且建立了考虑开挖扰动的基坑抗隆起安全性分析模型,还给出了计算实例。研究结果表明,施工扰动对基坑安全系数有较大的影响,应采取综合措施控制施工对土体的扰动。 相似文献
34.
绕墙底向外转动刚性挡土墙的土压力计算 总被引:2,自引:0,他引:2
针对绕墙底向外转动的刚性挡土墙,提出了一种简单可行的土压力计算方法。根据墙后土体的渐进破坏机理,建立了填土内摩擦角及墙土接触面上外摩擦角的发挥与土体位移的非线性关系,其中土体初始内摩擦角根据初始应力条件确定。采用改进的库仑主动土压力公式计算各转角下的土压力分布,得到了土压力合力大小及合力作用点的计算公式。算例分析表明,在不同转角下土压力强度、合力大小以及作用点的计算值与实测值接近,表明该计算方法可用于绕墙底向外转动位移模式下挡土墙的设计及验算。 相似文献
35.
为了研究不同加载路径下土体的硬化规律,首先进行一系列不同应力路径的黏土排水三轴试验,结果表明:塑性功Wp具有一定的应力路径依赖性,因而不适宜作为硬化函数参量.在此观察基础上通过引入等效塑性功(W)p消除该种应力路径依赖性,进而在蛋形屈服函数框架内提出一种广义的硬化模型.该模型以等效塑性功函数(H)((W)p)作为硬化参... 相似文献
36.
37.
38.
在建的杭州钱江铁路新桥与既有钱江二桥桥台间距较近(约10.0m),因此新建铁路桥在钻孔桩施工过程中可能会对二桥的基础产生一定的扰动,使得二桥产生水平位移或沉降。假定钻孔桩周围土体为一半无限空间均匀弹性体,采用Sagaseta提出的源汇法研究钻孔桩施工对既有二桥桩基础的影响,结果表明:钻孔桩施工使得周围较近土体产生较大位移,但随着离钻孔距离的增加,土体的位移逐渐减小,当距离钻孔超过15m以后,土体不再受施工的影响。既有二桥的桩基离新桥钻孔桩开挖处最近为10m,钻孔施工不会使既有二桥桩基产生较大位移,因此既有二桥是安全的。 相似文献
39.
基于两相非连续介质(如饱和土)的力学模型,导出一个有效应力方程,在该方程中总应力分布取决于孔隙率和孔压传递系数?(?∈[0,1]),将其引入Biot固结理论,导出三维固结新方程。以圆柱土体径向受压为例,用Abaqus对两相非连续介质固结理论进行分析,求解得到孔压和位移,并比较新老理论结果的差异。根据相关文献的渗透性数据,获得几种黏土的?值,其合理范围为0.35~0.54。在相同的模量和渗透系数条件下,随着孔隙率和孔压传递系数的减小,固结过程加快,Mandel-Cryer效应更加显著。当孔隙率和孔压传递系数减小为0,固结在瞬间完成,两相非连续介质固结理论自动过渡为连续介质的弹性理论。两相非连续介质固结理论在传统固结理论和弹性理论之间搭建一座桥梁,从侧面印证两相非连续介质力学模型的合理性。 相似文献
40.
为了综合考察土初始含水量、土有机质含量、水泥掺量比及固化剂CX-13掺量对固化效果的影响,对不同土体提出固化方案,以有机质含量、初始含水量、水泥掺量、CX-13掺量作为4个自变量,以固化土28 d无侧限抗压强度作为响应值,采用旋转中心组合设计安排试验.利用响应面法对试验结果进行回归分析,建立各自变量与强度响应间的量化模型.考察各自变量间的交互作用关系,并从机理上对各交互关系进行探讨.结果表明:固定初始含水量与CX-13掺量,强度响应峰值对应的有机质含量随水泥掺量的增大而减小;固定有机质含量与CX-13掺量,强度响应峰值对应的初始含水量随水泥掺量的增大而增大;固定有机质含量与初始含水量,水泥的最佳掺量与CX-13掺量呈正相关关系. 相似文献