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31.
混凝土复合型(I、II型)裂纹断裂准则的计算和试验研究   总被引:3,自引:1,他引:2  
本文提供了用奇异性八结点四边形等参数单元算得的偏裂纹三点弯曲梁和四点弯曲梁的应力强度因子K_I和K_II.偏裂缝三点弯曲梁试件的跨度与高度之比分别为4、3和2.给出了计算偏裂纹三点弯曲梁的K_I和K_II的经验公式.用对称三点弯曲梁、偏裂纹三点弯曲梁和四点弯曲梁试件测定了混凝土的K_Ic、K_IIc和复合型(I、II型)裂纹的临界的K_I~K_II曲线.根据试验成果,建议了混凝土复合型(I、II型)裂纹断裂准则的经验公式和根据K_I/K_II值计算起裂角的经验公式.  相似文献   
32.
直管液压成形工艺模拟及缺陷分析   总被引:2,自引:0,他引:2  
周杰  林乔荣  曹建国 《锻压技术》2004,29(2):39-40,72
通过简单例子解释了液压成形工艺的基本原理,并通过塑性有限元模拟了在直管成形过程中会出现的缺陷及成形极限.为今后应用液压成形技术提供基础数据与指导。  相似文献   
33.
34.
带钢激光平坦度仪检测原理及其系统测试   总被引:2,自引:0,他引:2  
吴长春  张杰  曹建国  吴煊  刘杰  徐卓鹰 《钢铁》2005,40(2):55-58
讨论了激光平坦度仪的两个主要内容 :由激光 线阵 CCD组成的位移测量部分的工作原理和平坦度参数(如相对延伸指数、平坦度指数、非对称指数等 )的表达和计算方法。介绍了平坦度仪的静态标定和平坦度参数测量误差的检测方法 ,检测结果表明 ,研制的平坦度仪可以满足带钢平坦度的在线测量要求。  相似文献   
35.
宽带钢热连轧机选型配置与板形控制   总被引:21,自引:1,他引:20  
曹建国  张杰  陈先霖  魏钢城  宋平  苏毅 《钢铁》2005,40(6):40-43
通过测试并分析机组上游与下游机架对控制性能的不同要求、服役周期内工作辊和支持辊辊形变化及其对板形控制性能的影响,结合1700mm热连轧机进行的现场试验及工程应用实践,提出热轧上游机架应采用凸度控制能力较强的轧机机型,下游机架宜采用长行程窜辊型轧机机型,全机组均可采用强力弯辊和变接触轧制技术提高机组板形控制能力。  相似文献   
36.
采用凝胶渗透色谱(GPC)/示差(RI)/小角激光光散射(LALLS)/四毛细管示差粘度(DV)三检测器联用技术对二醋酸纤维素片(二醋片)的重均分子量(Mω)、数均分子量(Mn)、分子量分布(Mω/Mn)和特性粘度(Ⅳ)进行了测试.结果表明:①采用GPC/RI/LALLS/DV技术可以准确地测试二醋片的Mω、Mn、Mω/Mn<和Ⅳ;②以软木浆和短棉绒为原料生产的二醋片的Mω、Mn较高、Mω/Mn较宽;③热解后二醋片的Mω/Mn变宽,Ⅳ降低,并有裂解分子的聚合现象.  相似文献   
37.
为揭示碳化硅陶瓷超声振动辅助磨削材料去除特性,开展了光滑粒子流体动力学(SPH)单颗金刚石磨粒划擦仿真模拟,同时构建了超声振动划擦试验台,进行了单点金刚石超声振动划擦试验研究。结果发现:超声振动划擦中,材料去除根据切深的不同分为断续切削模式及连续切削模式;无超声作用划擦中的材料仅存在连续切削去除模式;超声振动作用的碳化硅陶瓷延性-脆性转移深度大于无超声作用下的延性-脆性转移深度。此外,通过碳化硅陶瓷超声内圆磨削试验结果同样发现超声振动作用下的延性-脆性转移深度变大,说明超声振动辅助磨削更容易实现延性域磨削。  相似文献   
38.
构建了汽车悬架电磁减振器的模型,利用电磁学原理设计了一种新型的电磁减振器,建立了基于电磁减振器的汽车电磁主动悬架的非线性控制模型,推导出了汽车电磁主动悬架的系统运动控制方程.在此基础上对电磁主动悬架的应用前景进行分析.  相似文献   
39.
讨论1Cr11MoV马氏体不锈钢锻件的坯料准备,加热,加热温度,终锻温度及锻后冷却,退火等工艺问题.  相似文献   
40.
祁镡  张杰  曹建国  杨光辉  魏钢城  陈刚 《冶金设备》2008,22(1):14-16,66
采用有限元方法建立了2250mmCVC热连轧轧机辊系三维弹性变形模型,对影响板形调控特性的各个影响因素如板宽、轧制力、弯辊力、CVC工作辊窜辊等,进行了仿真研究.分析发现:2250mm热连轧机在生产1550mm以上的产品时,不仅轧机的宽度能力可以更好地发挥,对凸度控制也十分有利;计算分析得出了弯辊力影响系数、工作辊窜辊影响系数与轧件宽度之间的关系.  相似文献   
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