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11.
在综合分析传统混料机的基础上,对所设计的新型斜轴式高效混料机关键技术进行参数分析。根据斜轴式混料机新型的逆向搅拌原理即搅拌筒体和搅拌轴逆向旋转,利用AUTOCAD画出二维原理图。采用DEM离散元分析方法,使用Solid Works为三维建模软件,将模型导入EDEM中,运用Hertz Mindlin(no lips)无滑动接触模型,模拟仿真混料机筒体倾斜角度、搅拌轴位置以及搅拌叶片长度变化对混合效果的影响,重点介绍简化三维模型的导入、定义仿真参数及后处理图表的分析技术。此方法分析为同类混料机的设计改进提供了方法,具有较高的实用价值。 相似文献
13.
介绍新产品ZCW口—126型敞开式组合电器的适用环境、额定参数、结构、原理、特点及适用范围,并与常规变电站进行简单对比。 相似文献
14.
根据螺杆挤压机的传动要求,分析了现有几种传动方案的特点,探讨了在螺杆挤压机中应用液压传动的可行性,为螺杆挤压机的传动设计开辟了新的途径。 相似文献
15.
16.
17.
激光表面熔凝温度场计算 总被引:1,自引:0,他引:1
本文介绍了一种简单的半解析法—热源函数法在Cu-Mn和Al-Cu合金激光表面快凝熔池温度场计算中的应用,计算结果与实验结果的对比发现两者在中等扫描速度(v≤1m/s)下符合得较好。 相似文献
18.
19.
目的研究不同的表面状态对Waspaloy~(TM)镍基高温合金塑性变形局部化的影响,确定最优的评价塑性应变局部化的三维表面粗糙度参数。方法对两组Waspaloy~(TM)高温镍基合金先进行机械抛光至0.02mm,然后分别进行电解抛光和化学蚀刻,得到不同的两种表面状态。通过制作标准试样进行疲劳试验得到疲劳寿命,并采用原子力显微镜、扫描电子显微镜和三维表面轮廓仪分析Waspaloy~(TM)镍基高温合金在电解抛光和化学蚀刻处理前后的表面形貌以及裂纹萌生形貌。结果试样经过电解抛光和化学蚀刻后,电解抛光表面质量更好,三维表面粗糙度Sa(表面算数平均偏差)分别是0.001、0.018mm,经过疲劳试验后的值分别为0.024、0.026mm,表面粗糙度参数Sp(表面最大峰高)均为0.131mm。电解抛光试样的疲劳寿命为800,化学蚀刻试样的疲劳寿命为700。经过化学蚀刻和电解抛光的试样疲劳裂纹均是从滑移带处开始产生,并沿滑移带扩展。结论表面状态影响材料的疲劳寿命,表面粗糙度小的试样疲劳寿命长。三维表面粗糙度参数Sp适用于描述材料疲劳塑性应变局部化,其临界值揭示了材料裂纹萌生。 相似文献
20.
基于表面形貌的裂纹萌生阶段滑移带表征 总被引:2,自引:2,他引:0
目的研究WaspaloyTM镍基高温合金在裂纹萌生阶段的表面形貌特征,找出最优表面形貌参数用以表征此阶段的滑移带特征。方法对WaspaloyTM镍基高温合金试样先机械抛光,然后采用标准金相技术分别进行电解抛光和化学蚀刻,得到两种不同的表面状态。对试样进行低周疲劳试验获得疲劳寿命,并采用透射电子显微镜(TEM)和三维表面轮廓仪,观测分析WaspaloyTM镍基高温合金在电解抛光和化学蚀刻处理后的表面形貌以及裂纹萌生阶段的表面形貌和滑移带特征。对测得的表面形貌参数进行方差分析和自助抽样统计计算,找出最优参数。结果试样在经过电解抛光和化学蚀刻后,三维表面形貌S_a(表面算数平均偏差)分别是0.72 nm和13.3 nm,试样疲劳寿命分别为800和700。两种制备状态下的样品,算术平均高度增量(ΔS_a=S_a(N)-S_a(N0))的差异非常小,且ΔS_a随疲劳加载周期(N)的增加而增加,当N100后,ΔS_a随N增加的速率减小。结论电解抛光后的表面质量更好,且表面质量越好,疲劳寿命越高。ΔS_a与表面制备方法无关,ΔS_a越大,表面越粗糙。经方差分析和自助抽样法计算分析,表面最大峰值(Sp)是最优表面形貌参数,该参数可用于区分滑移带内的损伤晶粒和未损伤晶粒。 相似文献