全文获取类型
收费全文 | 1082篇 |
免费 | 96篇 |
国内免费 | 30篇 |
专业分类
电工技术 | 59篇 |
综合类 | 43篇 |
化学工业 | 140篇 |
金属工艺 | 54篇 |
机械仪表 | 73篇 |
建筑科学 | 108篇 |
矿业工程 | 61篇 |
能源动力 | 38篇 |
轻工业 | 131篇 |
水利工程 | 52篇 |
石油天然气 | 58篇 |
武器工业 | 11篇 |
无线电 | 163篇 |
一般工业技术 | 45篇 |
冶金工业 | 64篇 |
原子能技术 | 1篇 |
自动化技术 | 107篇 |
出版年
2024年 | 19篇 |
2023年 | 43篇 |
2022年 | 60篇 |
2021年 | 60篇 |
2020年 | 64篇 |
2019年 | 58篇 |
2018年 | 75篇 |
2017年 | 29篇 |
2016年 | 29篇 |
2015年 | 38篇 |
2014年 | 83篇 |
2013年 | 49篇 |
2012年 | 60篇 |
2011年 | 66篇 |
2010年 | 44篇 |
2009年 | 63篇 |
2008年 | 49篇 |
2007年 | 51篇 |
2006年 | 42篇 |
2005年 | 40篇 |
2004年 | 22篇 |
2003年 | 22篇 |
2002年 | 26篇 |
2001年 | 10篇 |
2000年 | 18篇 |
1999年 | 13篇 |
1998年 | 10篇 |
1997年 | 11篇 |
1996年 | 7篇 |
1995年 | 6篇 |
1994年 | 7篇 |
1993年 | 5篇 |
1992年 | 6篇 |
1991年 | 2篇 |
1990年 | 5篇 |
1989年 | 5篇 |
1988年 | 1篇 |
1987年 | 2篇 |
1985年 | 2篇 |
1984年 | 2篇 |
1983年 | 2篇 |
1982年 | 1篇 |
1979年 | 1篇 |
排序方式: 共有1208条查询结果,搜索用时 15 毫秒
51.
大量Li+存在的卤水体系中容量法测定Ca2+的分析方法研究 总被引:1,自引:0,他引:1
在Li 、Ca2 共存的相化学研究中,大量Li 的存在对配位滴定法测定Ca2 易产生较大干扰,致使卤水体系中钙的测定结果产生较大偏离。本文在进一步研究了用三乙醇胺作掩蔽剂消除Li 干扰的实验基础上,对高锂钙比(mLi∶mCa≥5)消除Li 的干扰,首次发现正丁醇-无水乙醇的混合液可有效掩蔽共存Li 的干扰。实验结果表明,该方法可使Ca2 分析结果相对误差不超过0.3%。样品加标回收率为99.90%~100.09%,相对标准偏差<0.2%。 相似文献
52.
53.
54.
提高蒸汽注汽品质和优化保温层厚度是改善地面蒸汽管线热力输运、实现稠油高效开采的关键。建立了油田地面蒸汽管线热力参数计算模型和保温层厚度经济性分析模型,基于分段微元方法求解沿程蒸汽干度、热损等特性参数,分析了锅炉出口蒸汽参数和注汽流量的影响规律,并结合经济厚度法的计算原理优化了保温层厚度。结果表明:提高锅炉出口蒸汽温度和压力,沿程蒸汽干度降低速度变快,沿程热损增加变快,与锅炉出口蒸汽温度313 oC,压力10.2 MPa相比,其热损最大增加11.15%;增加注汽流量,蒸汽干度提升且随管线沿程降幅缩小,等梯度注汽流量差下,高注汽流量时蒸汽干度降幅较小,其降幅为3.58%;经济厚度为0.33m时,其热损费用同比原有厚度可降低68.22%。 相似文献
55.
采用实验方法研究了不同尺寸滴管炉反应器内H2O2热分解氧化NO特性。对比了不同H2O2蒸发条件对NO氧化率的影响规律。分析了气体温度、H2O2溶液浓度、H2O2:NO摩尔比、NO初始浓度及气体流量对NO氧化率的影响。检测了氧化产物并分析了产物的生成路径。结果表明:H2O2的快速蒸发是其热分解氧化NO的前提。减小H2O2液滴尺寸或液膜厚度可加速H2O2蒸发与分解,提高NO氧化率,扩宽NO氧化的温度范围。保证蒸发速率可削弱H2O2浓度对NO氧化率的影响。当H2O2:NO < 10时,NO氧化率随H2O2:NO的增加而增加;当H2O2:NO>10时,NO氧化率几乎不随H2O2:NO变化。H2O2热分解对于较高浓度的NO具有更高的氧化效率。H2O2热分解氧化NO的主要产物为NO2。HO2·直接将NO氧化为NO2,·OH则先将NO转化为HONO,然后进一步氧化为NO2。 相似文献
56.
作者阐明了政治心理的含义及大学生健康政治心理内容;着重论述了构建当代大学生健康政治心理的途径;改善社会环境;继承和发扬中华民族的优秀品格,批判地吸收西方国家的先进文化;加强对大学生的政治教育;当代大学生应努力提高自身政治修养,优化自己的政治心理。 相似文献
57.
以粗铋碱性精炼过程中产生的碲渣为研究对象,采用Na_2S浸出-Na_2SO_3还原的新工艺选择性分离回收碲。考察Na_2S浓度、浸出温度、浸出时间和液固比等工艺参数对碲浸出率的影响,以及Na_2SO_3过量系数、反应温度和反应时间等因素对碲还原率的影响。结果表明:在Na_2S浓度40 g/L、浸出温度50℃、浸出时间1 h、液固比8的条件下,碲的浸出率达87.77%;在Na_2SO_3过量系数2.0,反应温度30℃,反应时间30 min条件下,碲还原率达98.84%,还原产物中碲含量达97.34%,XRD结果显示其为单质态碲。Na_2S浸出-Na_2SO_3还原新工艺可以有效地分离回收碲渣中碲,实验过程简单、清洁,生产成本低,具有产业化前景。 相似文献
58.
目的探索激光增材制造Inconel718高温合金最理想的固溶处理制度。方法利用激光增材制造技术制备了Inconel 718合金,通过组织观察(光学显微镜和扫描电镜)、能谱分析和维氏硬度测试等方法,研究了固溶温度对其组织、析出相及硬度的影响。结果不同固溶温度对Inconel 718的晶粒尺寸有很大影响。在固溶温度1000℃下保温1 h,沉积层开始出现再结晶现象。当固溶温度继续增加到1080℃时,与沉积态的组织相比,晶粒明显细化且再结晶过程基本完成。此外,不同固溶温度条件下,Inconel718的相析出和溶解行为也有所差异。固溶温度为940℃时,在未溶解的Laves相周围存在明显的δ相,当固溶温度继续提高时,δ相由于固溶作用而数量减少。另外,不同固溶温度处理后的合金显微硬度也表现出规律变化。当固溶温度为940℃时,试样硬度高于沉积态硬度,但是随着固溶温度持续升高,合金的显微硬度开始迅速下降并低于沉积态硬度,1050℃时保持稳定;当温度高于1150℃时,显微硬度继续迅速下降。结论激光增材制造Inconel718合金的热处理制度不同于铸造和锻造的热处理制度,其较为理想的固溶制度为1080~1150℃保温1 h。 相似文献
59.
目的研究不同气氛条件下激光熔覆IN718高温合金涂层的微观偏析。方法利用激光熔覆技术,在不同送粉气和不同保护气条件下制备了IN718高温合金涂层,并对制备的涂层进行双时效热处理。采用光学显微镜观察显微组织结构和特征,采用扫描电镜和能谱仪对涂层组织和相成分进行分析,采用维氏硬度计对涂层热处理前后的硬度进行测定。结果送粉气种类对熔覆层的形貌和组织有一定影响,而保护气种类对熔覆层的形貌和组织影响不明显。与氩气作为送粉气制备的涂层相比,氦气作为送粉气制备的涂层组织更加细密,Laves相的尺寸更小且分布更均匀,Laves相的体积分数由氩气送粉的9.35%减少到氦气送粉的5.25%,并且Laves相中Nb的质量分数由20%下降到16%,涂层硬度由287HV0.2提高到306HV0.2。双时效热处理后,涂层的显微硬度明显提高,氦气作为送粉气制备的涂层硬度为468HV0.2,高于氩气作为送粉气制备的涂层硬度447HV0.2。结论氦气作为送粉气能有效降低激光熔覆IN718涂层的Nb元素偏析,同时细化涂层组织,提高涂层显微硬度。氦气作为保护气对涂层形貌和组织的影响不明显。 相似文献
60.