热处理制度对BT8钛合金室温拉伸强度影响的回归分析

采用正交设计确定热处理制度,测试了不同热处理制度对BT8钛合金室温拉伸强度的影响,利用多元线性回归模型对实验结果进行回归分析,得到热处理工艺对合金室温抗拉强度的回归方程,通过统计技术对得到的回归方程进行了方差分析,结果显示该回归方程具有较高的可信度,随后的热力学和动力学分析证明了该回归方程存在的科学性．     

纤维素催化热解定向调控制取不含氧烃类液体燃料

为了将生物质能高效转化为高品位不含氧的液体燃料,以纤维素为例,研究了以催化热解方式将热解产物转化为芳香烃类液体燃料的过程.实验发现,纤维素热解产生的含氧有机小分子,可以通过催化热解的形式高效转化为不含氧的芳香烃类液体.催化剂采用HZSM-5(23)、催化剂原料质量比例为5∶1、热解温度为650℃、升温速率为10000 K/s的工况为纤维素催化热解的最佳工况,单环芳烃、多环芳烃产率分别为9.90%和12.91%,总芳香烃类产率为22.81%.热解温度提升至650℃前,更高的热解温度能获得更高的芳香烃产率.继续提高热解温度,单环芳烃、多环芳烃分子间还可能进一步发生聚合反应,最终产生积碳.同时本文也提出了一种可行的纤维素催化热解中的反应途径,与本文实验结果较为匹配.     

不同粉磨方式对不同窑型水泥性能的影响

将干法回转窑熟料和立窑熟料按不同配比,进行先混后磨和先磨后混配制,对水泥性能进行测定,结果表明,先磨后混的水泥3 d抗压强度比先混后磨的水泥的3 d抗压强度要大.对于28 d抗压强度来说,先混后磨的水泥超过先磨后混的水泥.先混后磨的水泥的泌水率较大,标准稠度用水量较小,但随着粉磨时间的延长增幅都相近.生产混合水泥的工厂在选择粉磨方式时,应尽量采用先混后磨的方法,以充分改善水泥的易磨性和水泥性能.     

LNG卫星站规划浅析

总结了国内外LNG卫星站的发展现状,分析了LNG卫星站的特点。对瓶装LPG、LNG、CNG3种供应方式的优缺点进行了比较,认为：LNG卫星站具有运行管理方便,运行成本低,单位储量大,适宜满足较大规模的供气需求。以某城市规划LNG卫星站为例,详细阐述了LNG卫星站的规划要点。LNG卫星站是向中小城市燃气市场供气的有效手段之一,同时也可作为城市调峰和应急保障气源。     

热处理对TC21合金组织形貌演变的影响

研究固溶温度及冷却速率对TC21合金组织演变的影响,采用定量软件对组织特征参数、晶粒大小、α相面积和片层厚度,及初生α相面积和次生α相厚度进行定量表征。结果表明,β相区处理时,随着固溶温度的升高,晶粒尺寸增大,且炉冷(FC)条件下晶粒长大的程度比包覆冷却(BC)的大(FCBC)。两相区热处理时,随着两相区热处理温度的升高(800～850℃),α相的总面积增加;在900～930℃固溶后,包覆冷却条件下,初始次生α相逐渐消失,α相总面积减小,而炉冷后,新的"羽毛"片状α相从β基体中大量析出,α相总面积反而增加。从动力学理论角度分析冷却速率对晶粒尺寸及α相体积分数变化的机制。     

α+β钛合金微观组织对强韧性的影响概述

α+β钛合金的微观组织对强度和断裂韧性有重要影响。本文概述了Ti-6Al-4V、Ti-62222s、Ti-6Al-2Sn-4Zr-6Mo等钛合金的拉伸性能、断裂韧性与组织特征参数的定性和定量关系。同时指出组织参数定量化、神经网络和有限元技术的综合利用可以有效预测组织和性能的关系。     

普线轧机精轧离心辊的研制与应用

针对采用常法浇注的中镍铬钼冷硬铸铁普线轧机精轧辊白口深度控制难,质量合格率低,轧辊强度低,断辊时有发生的问题,中合金冷硬离心轧辊被成功研制并推广应用,用其替代常法浇注的中镍铬钼冷硬轧辊,耐磨性和强度都有大幅度提高,基本上解决了工作层厚度和断辊的技术难题.     

Nb含量对Ti-Nb-0.7Ta-2Zr-1.4O合金室温压缩流变行为的影响

研究Ti-xNb-0.7Ta-2Zr-1.4O(x=22.4,22.85,24.5)钛合金的室温压缩流变行为.结果表明:合金的真应力-真应变曲线上塑性变形阶段均表现出应力振动现象,即应变硬化和应变软化交替出现,应力振动是由压缩过程中占主导地位的变形机制发生变化所引起的.随着合金中Nb含量的升高,塑性变形初始阶段的应力平台阶段消失,应变软化阶段缩短,应力软化值减小.这种现象是由于Nb含量的变化改变了合金的塑性变形机制所致.     

炼钢工序钢中磷含量控制研究

通过对炼钢工序磷含量的变化情况进行系统研究,找出了影响脱磷的限制性环节,并制定出了相应的措施,取得了较好的效果。     

某型工业叉车护顶架的振动诊断

为查找某型号的内燃叉车的护顶架在怠速时振动明显的原因,首先运用试验模态方法得到该护顶架的固有频率和振型,其次利用有限元方法对护顶架进行数值计算,得知在32.7Hz时振型为绕z轴扭转,在81Hz时振型为绕z轴扭转+绕z轴弯曲,分别与试验模态方法得到的33.7Hz和80.6Hz时的振型一致.可见护顶架的固有频率与发动机怠速时的激励频率25～26Hz有较大的偏离.说明该护顶架的振动是由发动机强迫振动所引起而不是共振所引起,为护顶架的隔振设计提供了依据.