油罐内部的腐蚀与防护

主要阐述了金属油罐内部的腐蚀类型、腐蚀原因、腐蚀机理,并提出了多种防护措施。     

混沌优化BP网络在指纹分类中的应用

利用混沌运动的遍历性、随机性和规律性等特点,将加速混沌优化方法与BP算法相结合,并用混沌激励函数代替部分S型激励函数的混合优化方法对BP网络进行了改进.仿真实验结果表明,改进后的BP网络能够对指纹进行准确分类,其精确度高于传统BP网络.     

石油焦燃烧器环流混合段内床层的轴向密度分布

采用气-固环流反应器与输送床烧焦管相结合的结构形式,建立了一套适应石油焦或气化余焦燃烧要求的大型冷态实验装置. 在不同操作条件下,采用差压变送器测定了环流混合段内环区及外环区内床层轴向压力梯度及密度的分布规律. 结果表明,内环床层密度分布可分为底部密相区和上部湍流扩散区;内环颗粒循环强度对底部密相区的密度分布影响较小,只对导流筒上部湍流扩散区有影响;随着内环表观气速的增大,整个内环床层密度均降低. 外环床层密度分布与内环的表观气速、颗粒循环强度和外环床层密相料位高度有关. 利用实验数据回归出了内环和外环轴向颗粒密度分布的经验模型,其计算值与实验值吻合较好.     

Geldart A类颗粒节涌床气固流动特性的实验及模拟

针对气固节涌床,在实验基础上,基于欧拉?欧拉双流体模型结合颗粒动力学理论,考虑Geldart A类颗粒聚团对气固间曳力的影响,采用修正后的Gidaspow曳力模型对气固节涌床进行数值模拟。结果表明,通过与实验结果及经验公式进行对比,修正的模型可准确合理地模拟流化床内节涌特性。表观气速0.09 m/s≤Ug≤0.39 m/s时,床层内部压力脉动标准偏差随表观气速增加而增加,流型由鼓泡转变为节涌直至节涌程度最大,床内气固流动主要受轴对称栓运动特性影响,床内压降、床层膨胀比、气栓平均上升速度、最大轴对称栓长度随表观气速增加而增加,最大轴对称栓产生位置随表观气速增加而降低;Ug>0.39 m/s后,床内压力脉动标准偏差随表观气速增加而降低,节涌程度降低至向湍动流态化流型转变,床内气固流动主要受壁面栓运动特性影响,增加表观气速,节涌床内压降变化幅度较小,气栓平均上升速度增加幅度加大,床层膨胀比及最大轴对称栓长度降低,最大轴对称栓产生的位置略有升高。     

激光在厚介质传输中的光电离动力学过程研究

研究了激光在厚介质中的传输特性以及激光与原子相互作用的光电离。推导了三步光电离的场方程组和原子布居的密度矩阵方程组。计算了在不同情况下电离几率与激光参数的变化关系。深入研究了激光在厚介质中传输引起激光参数的变化，以及激光功率、脉冲形状、脉冲宽度、三束激光的时间不同步对电离几率的影响。     

大型混凝土凉水塔的腐蚀与防护

文章详细地讲述了大型混凝土凉水塔的腐蚀原因，防腐蚀措施及其应用情况。     

金属原子束横向速度及其分布的激光法测量

本文介绍了一种利用金属原子谱线同位素位移的特性，由激光诱导荧光法采用线阵ＣＣＤ固体成像器件测量真空室内原子蒸气束横向最可几速度及速度分布的方法与装置。在点（４×６ｍｍ２）蒸发模型的情况下，实验结果表明：横向（ｘ轴）速度随ｘ线性增加，且其分布不受加热功率的影响；原子密度通量按速度的分布满足正态分布，其速度半宽度随加热而变化。     

提升管-流化床耦合反应器颗粒约束返混区的流动特性及约束作用分析

针对催化汽油辅助反应器改质降烯烃工艺,在一套提升管-流化床耦合反应器大型冷态实验装置上,系统研究了提升管出口段的颗粒流动特性,通过定义约束指数R_i（R_i为颗粒约束返混区实际截面平均固含率与理论截面平均固含率之比）定量反映提升管出口分布器及流化床层的约束作用。结果表明,与常规提升管相比,耦合反应器提升管出口存在一个颗粒约束返混区,其长度主要受表观气速、颗粒循环强度及上部流化床内颗粒静床高度影响;由于出口设置了倒锥形分布器,使得颗粒约束返混区靠近提升管出口区域在表观气速较低和颗粒循环强度较大时,局部固含率最大值出现在量纲 1半径Φ＝0.7处;颗粒约束返混区的约束指数在靠近出口的过程中逐渐增大,气固流动受到分布器及上部流化床层的约束作用亦逐渐增强。     

羽纵波速度Vp确定强风化岩石地基承载力特征值fa的方法探讨

确定强风化岩石的地基承载力特征值是一个较复杂的问题。对破碎、极破碎的岩体，用机械和人工都很难取到符合要求的岩块作饱和单轴抗压试验。为此，本人根据长期的工作实践经验，以及收集分析总结都匀地区的工程地质勘察资料，认为在这一地区内，确定强风化岩石的地基承载力特征值可以进行简化，即采用纵波速度（Vp）快速确定其地基承载力特征值（fa）。     

先导型溢流阀的动静态特性分析

针对溢流阀具有的安全保障特点,对先导型溢流阀的动静态特性进行了综合分析。