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81.
气辅注射制品壁厚分布及影响因素 总被引:3,自引:0,他引:3
分析了气体辅助注射成型的基本原理,认为决定气体辅助注射制品壁厚的根本因素是沉积层与收缩量。 相似文献
82.
83.
微注塑成型中对流换热系数对熔体充模流动的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
在熔体流动理论的基础上,通过分析熔体的对流传热机理,并引入对流换热系数模型,对微注塑成型中对流换热系数对熔体充模流动进行了研究。在正方形截面分别为500μm、300μm和200μm的三种长方形微流道中,数值模拟了熔体充模流动,通过与已有实验数据相比较,验证了对流换热系数模型的合理性,并分析了不同的模具温度和熔体温度下,采用常数对流换热系数和对流换热系数模型得到的熔体温度分布及其随微流道特征尺度变化规律。 相似文献
84.
本研究进行了核壳聚合乳液与常规聚合乳液及其乳胶漆的性能对比。试验表明,采用核壳聚合乳液所制得的乳胶漆,在满足各项常规技术性能的同时,还可降低MFT,并使涂膜的抗回粘性得到明显提高。 相似文献
85.
金属材料热塑剪切失稳临界条件的切削法测定 总被引:1,自引:0,他引:1
本文通过对切削过程中材料热塑剪切失稳现象的观察和分析,提出正交切削可以作为一种测定金属材料热塑剪切失稳临界条件的试验方法。 相似文献
86.
长庆气田可动地层水特征及意义 总被引:6,自引:0,他引:6
长庆气田的出水层主要分布于马五1段,根据测井检测数据,可分为产水不产气、气水同产及产气不(少)产水型.表面上看,长庆气田马五1储层的地层水呈块状或透镜状分布,无连片水体.实际上,该区地层水并非完全独立,气藏中不存在"边水"或"底水",找不到绝对的气水边界,只存在一些相对富集的区域,即相对富水区.通过利用地震、测井资料对地层水横向追踪,发现该区存在约20个相对富水区.大面积气区中气井出水,并不影响气的产出,在相对富水区边缘,由于出水采气导致水体与井底压差增大,可能造成气井很快出水且水量急增,但可通过控制生产压差(<3 MPa)或采用排水恢复产气. 相似文献
87.
注塑成形制品收缩过程的数值模拟 总被引:3,自引:0,他引:3
根据注塑成形生产过程的特点,将模具型腔划分为由浇注系统起始的若干条流动路径,建立注塑制品收缩的理论模型,在此基础上由模具成形结构预测注塑制品收缩率分布趋势,并结合塑料供应商提供的收缩率数据,确定注塑制品各点收缩率。 相似文献
88.
89.
使用直径为12mm的TiAlN涂层整体圆柱立铣刀,以151~942m/min的切削速度,对硬度为HRC41的P20淬硬钢进行了高速铣削试验,考察了各种切削速度下的切屑形态和切削力。切削速度为151~650m/min时,形成带状切屑;切削速度为754~942m/min时,形成锯齿形切屑。切削力随切削速度的增大而增大,当切削速度增大到某一临界值,切削力达到最大,此后,随切削速度的继续增大,切削力减小。基于高速切削变形理论,分析了切削速度对切削力的影响规律。 相似文献
90.