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21.
目的 进一步研究钢骨高强混凝土柱的工作性能.方法 以有限元理论为基础,运用分析软件(ANSYS)对钢骨高强混凝土柱在单调载荷作用下由混凝土开裂、型钢屈服直至构件破坏的整个受力过程进行数值模拟.结果 计算得到的荷载一位移曲线与试验曲线比较一致,当水平荷载达到极限荷载50%左右时,混凝土开裂;水平荷载达到极限荷载的60%左右时,跨中钢骨下翼缘开始屈服.结论 采用ANSYS程序中的SOLID65单元、SOLID45单元、LINK8杆单元建立钢骨高强混凝土柱有限元模型并进行计算是可行的. 相似文献
22.
目的 为了改善GFRP管混凝土梁的受力性能,增加刚度减小变形.方法 考虑无粘结预应力GFRP管混凝土梁的受力特点,根据构件在不同状态下中和轴位置的不同,确定了4种破坏模式,利用平截面假定和应变变化计算方法,对构件抗弯承载力进行了分析.结果 根据构件在极限状态下的受力特性,考虑中和轴分别位于混凝土板截面和GFRP管混凝土截面两种情况,确定了截面受压区高度,并建立了相应的抗弯极限承载力计算公式.结论 将预应力技术运用到GFRP管混凝土结构中,让预应力筋代替普通钢筋来承担部分荷载,发挥其高强抗拉性能,通过施加预应力,又可以延缓受拉区混凝土过早的开裂,使构件的刚度得以提高,该方法是切实可行的;所建立的抗弯承载力计算公式形式简单,概念明确,便于实际应用. 相似文献
23.
为解决实际工程中GFRP管长度不足的问题,需要将两个或两个以上GFRP管拼接起来,并保证拼接处的力学性能,设计了基于钢筋、钢板锚筋及钢管连接件的拼接GFRP管钢筋混凝土试件,并通过试验,研究了拼接GFRP管钢筋混凝土轴心受压性能.试验结果表明:当加载到35%Pu(极限荷载)左右时,在GFRP管的表面出现白纹;当加载到65%Pu左右时,GFRP管开始产生套箍约束作用,继续加载,套箍约束作用继续存在.拼接试件的破坏以GFRP管的断裂为标志,破坏发生在距构件端部250 mm处,而对比试件的破坏发生在沿试件长度方向的中间位置;试验所设计的3种连接方式均能够保证拼接GFRP管钢筋混凝土轴心受压试件正常工作. 相似文献
24.
通过试验确定了火山渣轻骨料混凝土的本构模型,分析了型钢轻骨料混凝土梁的应力应变分布规律,从理论上推导出型钢轻骨料混凝土梁的开裂及抗弯承载力的计算公式,理论计算与实测结果吻合良好。 相似文献
25.
在预制混凝土箱梁设计分析时,结构畸变效应对桥梁变形的影响不可忽视。基于能量变分法,在建立预制混凝土箱梁的畸变效应微分方程的同时,给出计算预制混凝土箱梁的畸变双力矩和畸变角的理论公式,计算分析了箱梁横截面的高度、倾角和顶板宽度等参数对结构畸变效应的影响。结果表明:在跨中处,箱梁的畸变角和畸变双力矩均为最大值,二者沿梁长方向逐渐减小,直至趋近于零;箱梁的畸变双力矩和畸变角随截面高度的增大均有减小,但二者的变化程度不同;随着截面倾角和顶板宽度的增大,箱梁的畸变角和双力矩均有增加,变化程度不明显。 相似文献
26.
目的研究FRP管高强混凝土轴压柱的受力性能,以利于实际工程的设计.方法通过4根FRP管高强混凝土组合柱轴压试验,探讨组合柱的破坏特征及受力特点,研究FRP管纤维缠绕角度、FRP管厚度等参数对组合柱受力性能的影响.基于叠加法,分析混凝土和FRP管对承载力的贡献.结果组合柱承载力随着FRP管壁纤维缠绕角度的减小而增加,随着FRP管壁厚度增加而增加,采用叠加法研究并推导出了一组更为合理的FRP管高强混凝土组合柱轴心受压承载力计算公式.结论理论计算结果与试验结果吻合良好. 相似文献
27.
钢管钢骨高强混凝土抗弯构件试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
为了研究钢管钢骨高强混凝土组合构件的抗弯性能,采用抗弯试验研究方法和统一理论的计算方法,对工字形钢骨的钢管钢骨高强混凝土构件进行了抗弯的理论和试验研究.试验主要参数为配骨指标(ρ=0.3~0.6)和钢骨的不同加载方向(强轴和弱轴).试验表明:极限弯矩值随配骨指标的增加呈非线性增长,当配骨指标一定时,极限弯矩值随惯性矩的增加按比例增加,弱轴跨中变形大于强轴;组合构件符合平截面假定,挠度曲线符合正弦半波分布;钢管和钢骨对混凝土的紧箍作用强轴高于弱轴,且随配骨指标的减小而增加.在试验分析的基础上,建立组合构件抗弯承载力计算公式,计算结果与试验结果吻合良好. 相似文献
28.
29.
钢-火山渣混凝土组合梁连接件及交界面滑移分析 总被引:1,自引:0,他引:1
本文对几种常见的连接件,在钢-火山渣混凝土组合梁中的极限承载力、荷载-滑移关系及组合梁交界面相对滑移进行了研究。通过多次试验,得到了栓钉、弯筋、方钢和槽钢连接件在火山渣混凝土中的荷载-滑移关系方程,并从理论和试验两方面得到了组合梁交界面相对滑移方程。 相似文献
30.