一种受循环内压厚壁圆筒的疲劳强度设计准则

本文利用 Sines方法将脉冲循环内压厚壁圆筒的多向应力问题转化为等效的单轴循环应力 ,再利用 Soderberg疲劳理论提出了一种包含了应力集中系数、尺寸系数和零件的表面加工系数、工作介质系数在内的脉冲循环内压厚壁圆筒疲劳强度设计准则。并用本文公式计算了受脉冲循环内压自支撑端向载荷厚壁筒的疲劳极限压力 P0 ,其计算值与文献 [3 ]中的实验值非常吻合 ,其最大相对误差为 1 0 .8%。同时还得到了受脉冲循环内压自支撑端向载荷厚壁筒疲劳极限压力的计算值与没有轴向力的脉冲循环内压厚壁筒疲劳极限压力计算值的差不大等结论     

电动葫芦联接结构的改进

我厂铸造车间使用的CD型电动葫芦在工作过程中经常发生运行小车的车轮走偏现象,严重时,一边的车轮卡住轨道;另一边的车轮腾空,整个电动葫芦呈倾斜状态,这不仅影响了生产,也给操作者带来了危险。造成事故的原因是电动葫芦运行机构与卷扬机构之间联接结构中的活动关节咬死,不能自由转动。活动关节是电动葫芦联接结构中的主要部分。它实际上是一个由内、外     

原发性肝癌合并下腔静脉及右心房癌栓的动脉内化疗栓塞治疗

【摘要】 目的 评价肝动脉化疗栓塞（TACE）治疗原发性肝癌合并下腔静脉及右心房癌栓的可行性。方法 回顾性分析经肝动脉化疗栓塞治疗16例原发性肝癌合并下腔静脉及右心房癌栓的患者。在行氟尿嘧啶、丝裂霉素、吡柔比星动脉灌注化疗后用与吡柔比星、碘油和PVA颗粒（直径300 μm）混合物进行肿瘤供血动脉栓塞治疗。结果 癌栓治疗有效患者11例（占68.7％,11/16）,其中位生存期为13.5个月（7.5 ~ 26个月）。整组的中位生存期为12个月（范围2.6 ~ 26个月）。5例癌栓无反应组（癌栓对治疗无反应）的中生存期为3.3个月（2.6 ~ 12.5个月）（P < 0.01）。所有患者无严重栓塞后并发症发生。结论 肝动脉化疗栓塞治疗原发性肝癌合并下腔静脉及右心房癌栓是安全,有效的方法。

     

大型轴伸贯流式水轮发电机组的设计与开发

国内目前转轮直径最大的带增速器的轴伸贯流式水轮发电机组已投入发电。介绍这方面的代表——东风电机公司开发大型轴伸贯流式水轮发电机组的设计思路、结构特点等。图l表l     

四连杆蟹爪式装载机扒取机构的优化设计

对四连杆蟹爪式装载机扒取机构优化设计进行了研究。首先,推导出了扒取机构扒爪端点的运动轨迹曲线方程和扒爪位置角公式。其次,根据扒爪端点理想轨迹曲线和理想扒爪位置角要求和结构的特点,建立了四连杆蟹爪式装载机扒取机构优化设计数学模型。最后,用C++语言和复合形优化方法,编写了四连杆蟹爪式装载机扒取机构优化设计程序,并示例进行优化设计,优化结果较令人满意。     

CAD绘图技术在施工测量中的妙用

国际通用的AutoCAD绘图软件，虽然是一款平面制图软件，但若运用得当，也可以解决施工中遇到的许多难题。下面举一例用CAD绘图软件巧解测量难题的例子。     

肝动脉化疗栓塞联合门静脉栓塞治疗中晚期肝癌的疗效评价

目的评价经导管肝动脉化疗栓塞术（TACE）联合门静脉化疗栓塞术（PVCE）治疗中晚期肝癌的疗效。方法中晚期肝癌患者４８例,随机分为治疗组２２例和对照组２６例,分别采用TACE联合PVCE和常规TACE方法治疗。结果术后复查CT和甲胎蛋白（AFP）,治疗组有效率较对照组高,两组差异有统计学意义（P＜０．０５）。治疗组术后非栓塞肝组织体积显著增大。结论TACE和PVCE联合治疗中晚期肝癌疗效优于单独TACE技术,且可有效增加手术切除率。     

双动拉延压力机外滑块传动机构的优化设计

对双动拉延和机外滑块传动机构的构件尺寸参数的计算公式及优化设计进行了全面的论述。使外滑行的行程及在压紧角内，外滑块的波动量精确地满足预先给定的值成为可能。     

J88型冷挤压机拉力肘杆机构构件尺寸参数的确定

导出了Ｊ８８型冷挤压机拉力肘杆机构各构件尺寸参数的计算公式，用该公式计算拉力肘杆机构构件尺寸，能使压机的滑块行程ＳＭ、滑块的工作行程ＳＰ和机构的急回特性系数Ｋ精确地满足预先给定的值。     

抛丸清理室用水浴式除尘池

铸造车间Q365A型抛丸清理室基本上采用干法除尘和湿法除尘两种除尘方法。由于清理室工作时产生粉尘的浓度大,分散度大,因此从除尘的方法上看,采用一级旋风分离的干法除尘效率较低,在排风出口处仍有大量粉尘排出,造成污染。采用一级布袋除尘虽然效率较高,但布袋受大颗粒粉尘冲击易损坏,维修工作量和维修费用较大。有将旋风分离放在第一级,布袋除尘放在第二级组成的两级干法除尘,效果较好,可是由于系统中设备增加使阻力增大,既增加了除尘系统投资又加大了能耗而显