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101.
洁净钢夹杂物形态控制 总被引:3,自引:0,他引:3
钢中夹杂物的性质主要决定于强脱氧元素的相对含量。为获得具有良好变形能力的塑性夹杂物,必须采用低铝铁合金合金化,然后用适宜组成的合成渣,通过渣-铜、夹杂物-钢之间建立的局部反应平衡控制钢液中强脱氧元素含量,达到控制夹杂物成分的目的。以弹簧钢为例,根据热力学理论,分析了炼钢工序中可能影响夹杂物组成的各种工艺因素,为夹杂物形态控制的实践提供理论依据。 相似文献
102.
BOF-LF-RH-CC流程钢液增氮控制研究 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对25Mn2和36Mn2V转炉冶炼钢种氮含量取样分析,得出各工序氮含量变化的规律,研究各工序增氮机制及氮含量控制措施。结果表明,增氮量从大到小的工序依次为大包至中包的长水口段、LF精炼段、转炉出钢段,RH真空处理段钢水氮含量有所下降;采用适当的终点高拉碳工艺可降低终点氮含量;采用高碱度低熔点预熔渣覆盖钢液面和控制LF吹氩强度可减少精炼前期吸氮和避免钢水被吹裸而引起的吸氮;适当延长极限真空度保持时间有利于进一步降低钢水中的氮含量。 相似文献
103.
工业生产中全部采用白钨矿、氧化钔直接还原冶炼M2高速工具钢,通过对钢材质量理化检测,表明生产工艺稳定可行。同时达到降低污染、节约能源和资源、降低成本等目的。 相似文献
104.
对不锈钢电炉烟尘的基本特性和环境浸出行为进行了研究.结果表明,该烟尘中Fe,cr,Ni和Zn含量较高,主要物相是铁铬尖晶石和石英,具有潜在回收价值;烟尘略显酸性,具有较好的流动性,其中Cd含量超过了国家标准,是一种有毒固体废弃物;烟尘应尽量避免堆放或填埋在低pH场所,以防止其中的重金属离子浸出;不同的浸出液对烟尘中Cr(Ⅵ)浸出能力的影响不同,其中以1 mol/L硝酸为浸出液,Cr(Ⅵ)浸出量最大,0.1 mol/L冰醋酸溶液最小.随浸出时间的延长、浸出液温度升高和固液比增大,Cr(Ⅵ)浸出量增加. 相似文献
105.
106.
107.
在真空感应炉中用w(CaO)>98%的CaO砂现场捣打成为坩埚,CaO砂的粒级配比为4~6mm占5%~10%,1~4 mm占40%~50%,<1 mm占40%~60%,加入1%~2%的硼酸和氧化铝粉为结合剂,然后在低于CaC2形成温度(1760℃)下烧结成整体性良好的氧化钙坩埚,并在该坩埚中对铁基合金进行真空熔炼,获得氧、氮和硫的含量均低于7×10-6的超级纯净钢.探讨了在氧化钙坩埚真空感应熔炼过程中钢液的脱氧和脱氮机理,指出炉衬材料的化学稳定性对真空熔炼超低氧钢起决定性作用. 相似文献
108.
100 t BOF-LF-RH-CC工艺冶炼结构钢时钢中氮的行为及控制 总被引:2,自引:0,他引:2
通过对淮钢100 t BOF-LF-RH-CC工艺流程冶炼45钢和42CrMo钢时各工序钢水取样分析氮含量,研究各工序对钢水中氮含量的影响。得出除吹氩和RH工序外,各工序都存在增氮现象:钢包至中间包长水口增氮占增氮总量的40%,LF精炼增氮占35%,出钢增氮占20%。所以控制转炉终点氮含量,控制LF渣层厚度,避免LF精炼补加合金和增碳,适当延长RH处理时间,提高长水口氩封效果是控制钢水氮含量的关键措施。 相似文献
109.
110.