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以苏州地铁盾构切削14根大直径桥梁群桩工程为依托,通过理论分析和开展盾构切削Φ1200钢筋混凝土桩基现场试验,系统研究掘削参数的变化特征和影响因素,并提出相应的掘削参数设置与控制方案。研究表明:刀盘切桩乃非全断面切削,实际切桩刀数呈现显著的波动性,是推力、扭矩变化特征的主控因素;推力、扭矩平均值与桩身宽度成线性正比相关,与桩基偏移距离总体呈反比减小趋势;由于切桩时推速、推力、扭矩均波动较大,盾构应增配小流量低速推进泵;作用于桩身的纯切桩推力、纯切桩扭矩仍近似与刀盘切深成线性正比关系。实践表明:在合理掘削参数下,盾构连续切削多根钢筋混凝土桩基是可行的。 相似文献
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本文设计了一种新型的水平活板门试验装置.该试验装置可以用于砂土地层盾构隧道开挖面稳定性分析.该试验系统可以同时研究工作面破坏的纵断面和横截面.本文使用该装置在单重力条件下对小型模型隧道进行了开挖面稳定性试验,研究了不同砂土材料和覆土厚度条件下的侧向土压力和破坏区域.结果表明,随着开挖面的向后移动,开挖面上的主动土压力迅... 相似文献
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泥水盾构掘进过程中,泥水压力是其重要的掘进参数。特别是在过江越海隧道修建过程中,泥水压力设定不当易发生泥水劈裂、喷发到江底引发江水倒灌等工程事故,如Heinenoord第二隧道。为防止泥水劈裂的发生,结合已有研究成果给出了地层劈裂抗力的估算方法、测定原理和现场测定方法。讨论了控制泥水压力、提高隧道上覆土层强度、增加隧道覆土厚度和提高泥水的黏性和比重等防止泥水劈裂的方法,并指出控制泥水压力具有实时、有效和经济的特点。在此基础上,结合工程施工中的一般条件和特殊条件,对泥水压力的设定范围进行了研究。研究结果表明:①一般掘进条件下,使用地层静止土压力作为泥水压力的设定上限是安全的,不会发生泥水劈裂地层现象。②在盾构穿越建筑物等超载条件下,由于局部超载的存在导致其泥水支护压力增加,此时可以运用地层劈裂抗力的余量,适当提高泥水容重和支护压力。③在特殊情况下,如盾构带压换刀等,需要提高泥水压力时,宜使用所提供的现场泥水劈裂仪对地层的劈裂抗力进行精确测定后设定泥水压力上限。 相似文献
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城市道路地下空间与共同沟 总被引:7,自引:0,他引:7
如何综合开发利用城市道路的上下部公共空间 ,是城市现代化发展过程中需要认真考虑的重要课题之一。发达国家城市现代化发展经验表明 ,综合利用城市道路空间 ,尤其是城市道路地下空间 ,积极建设集城市各种生命管线设施为一体的共同沟是城市道路空间有效利用的重要途径之一。本文简要阐述了日本共同沟与城市道路共同发展的经验 ,并较为详细地介绍了日本共同沟的分类、规划、设计、施工等情况 ,供有关城市开发建设部门借鉴与参考 相似文献
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与土压平衡盾构对掘进面的被动支护不同,泥水盾构是依靠液态介质实现对掘进面的主动支护。泥水支护的关键是选择合适的泥水和支护压力从而形成并维持泥膜的完整性。基于泥水劈裂(渗透破坏)和仓筒理论给出了泥水支护压力的上下限。结合静水压力、土体特性、盾构直径和覆土厚度等因素研究了支护压力区间特性(可设定范围)。研究表明:支护压力下限主要受静水压力和土体摩擦角的影响,其中静水压力起决定性作用。一般情况下,泥水压力设定可以取为静水压力+20 kPa;支护压力上限为泥水劈裂(渗透破坏)压力,主要受静水压力和覆土厚度的影响。增加覆土厚度可以提高地层的泥水劈裂(渗透破坏)抗力,从而改善地层的泥水支护特性,增大泥水支护压力区间长度。然而,增加静水压力只可以平移泥水支护压力区间,而不能使其增大。泥水支护压力区间长度还受土体摩擦角的影响,而其它因素影响较小。考虑泥水支护区间长度的影响,实施带压换刀的隧道覆径比不宜小于0.8~1.0。 相似文献
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全断面隧道掘进机是集掘进、排渣装运、衬砌施作等工序于一体的大型隧道施工装备,掘进时依靠刀盘旋转切削岩石与土体,并靠千斤顶向前推进。掘进机切削机构的主要工作参数有刀盘转矩、转速及推力,其中刀盘转速是掘进机设计的重要参数,本文从刀盘破岩、排渣及机械设计等方面对其进行讨论。 相似文献
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超大直径泥水盾构掘进对土体的扰动研究 总被引:6,自引:1,他引:5
依托南京长江超大直径泥水盾构隧道工程,通过在始发试验段埋设地表沉降观测点、测斜管、土压计力及孔隙水压力计,进行相应项目的试验。研究泥水平衡盾构掘进各阶段对土体的扰动机制、扰动规律、影响范围以及影响程度。分析得出应力扰动度与距离之间的相关关系,在此基础上计算出盾构推进对土体的显著应力扰动区域(应力扰动度≥5%)为盾构外侧16 m(约一倍洞径)。建立切口压力、同步注浆压力与地表沉降之间的数学模型,进一步修正Peck公式,使之能更好地预估泥水盾构掘进引起的地表沉降。最后结合盾构掘进参数,探究减小土体扰动的措施。 相似文献