现代理想居住空间之中式住宅小区设计解读

通过详细阐述某市青花坊住宅小区设计理念与构思,深入探讨了现代中式住宅小区规划与建筑设计特点与要点,从而诠释出现代中式住宅小区建筑唯美、实用的风格特色。     

未来建筑师的两只手:数字化技术+低碳理念—以北京万通新新家园联排别墅建筑设计为例

本文结合北京万通地产的一个科研项目具体设计过程,探索建筑师如何利用数字化/BIM技术进行低碳建筑设计的方法,为建筑师在应对未来建筑设计信息化、低碳化的发展趋势提供一种思路和方法。     

机械密封动环结构动力学特性研究与试验分析

旋转设备在运行中,传动轴的转动会导致机械密封摩擦副的接触端面发生振动.为研究接触端面振动对密封性能的影响,以某型号机械密封的摩擦副为研究对象,运用SolidWorks对机械密封的动环进行有限元建模,采用ANSYS Workbench对机械密封的动环进行结构动力学分析,分析发现:动环在1阶、2阶、3阶模态频率下会产生径向...     

~(11)C-CH_3-Triflate甲基化法合成~(11)C-PK11195

利用11C-CH3-Triflate作为甲基化试剂,与去甲基前体1-(2-氯苯基)-N-(1-甲基丙基)-异喹啉-3-氨甲酰(nor-PK11195)进行甲基化反应合成N-[11C]甲基-N-(1-甲基丙基)-1-(2-氯苯基)异喹啉-3-氨甲酰(11C-PK11195),并建立了11C-PK11195的自动化合成方法。结果显示,以11C-CH3-Triflate为甲基化试剂合成11C-PK11195,在nor-PK11195用量为0.5~1.0 mg、反应温度90℃、反应时间5 min时,其标记率为51.7%±5.6%,11C-PK11195注射液的化学纯度和放化纯度均98%,比活度0.21 TBq/g。以上结果表明,11C-CH3-Triflate甲基化法可提高11C-PK11195标记率,缩短反应时间,降低前体用量;所制备的11C-PK11195注射液能够满足PET临床要求。     

基于有限元法的多导体分布电容自动计算方法及其应用

多导体的分布电容参数是电磁暂态问题分析的基础,为了能够准确高效地得到复杂结构多导体间的分布电容,首先基于电磁场理论推导了以感应系数为待求量的方程组,其次给出了方程组系数矩阵中各非零元素的计算方法,然后基于有限元法计算空间电场能量作为方程组的右端项元素,再通过求解方程组得到感应系数矩阵,最后由感应系数矩阵得到分布电容。将该方法应用于具有解析解的双导体传输线模型的分布电容参数计算问题,对比分析了不同截断边界条件和剖分网格下的计算结果,计算结果表明该方法在适当的截断边界条件和剖分尺寸下,电容计算结果最大相对误差<1%,从而验证了所提方法的有效性。将该方法应用于典型架空线路和绕组匝间的分布电容参数计算,所提出的基于有限元方法计算多导体间分布电容的自动求解方法只需在建模时对多各个导体施加一次边界条件,然后利用所提方法实现方程组的构造、求解和分布电容参数提取,从而大大提高了效率。     

信道估计偏差对空时编码的OFDM系统性能的影响

本文研究了采用空时编码的OFDM系统的性能，通过Monte Carlo仿真分析了系统性能和信道估计偏差对系统的影响。     

分子筛—微生物发酵结合法制备紫薯渣膳食纤维研究(Ⅱ)

该研究通过乳酸菌发酵法制备紫薯渣膳食纤维工艺,经L9(34)正交试验结果表明,最佳发酵制备条件为:发酵温度42℃、发酵时间25 h、接种量6%、菌种配比1∶1;在此条件下,可制得紫薯总膳食纤维含量为87.23%、可溶性膳食纤维达14.12%,明显提高可溶性膳食纤维比例。     

基于CMIP5和SWAT的山美水库流域未来蓝绿水时空变化特征

基于山美水库流域1991—2010的实测气象数据,选取CMIP5中2个气候模式(HadGEM2-ES、NoerESM1-M)和2种典型浓度路径(RCP4.5、RCP8.5),对21世纪近期(2031—2050年)、中期(2051—2070年)、远期(2071—2090年)3个时期的日降水、气温数据进行统计降尺度处理;在此基础上,利用SWAT模型对山美水库流域基准期和未来3个时期的蓝水、绿水资源的时空分布特征进行模拟,评估流域未来60年气候变化对蓝绿水资源的影响。结果表明:山美水库流域未来60年预估年均降水量变化幅度为-0.43%～7.16%,平均气温增加约1.72～5.43℃,相较基准期,未来2个气候模式在2种RCP浓度路径下的蓝水资源量约减少12.81%～35.28%,绿水资源量上升约28.45%～36.12%;不同气候情景下流域蓝水、绿水资源变化率呈现出一定的相似性,上游地区均大于下游地区;降雨是蓝水资源时空分布的关键,而农用地分布则直接影响绿水资源的空间分异特征。     

用能量法汁算单峰超载后疲劳裂纹延迟扩展速率

一、前言裂纹在定常幅循环载荷下的扩展速率问题,可用Paris公式计算(即:(da/dN)C(△K)~n,式中△K为应力强力度因子幅值,C、n为材料常数,由实验确定),能获得较满意结果。裂纹在变幅循环载荷下(包括单峰超载,多峰超载,高载→低载型,低载→高载型)如何计算扩展速率的问题,因牵涉面广,影响因素多,计算麻烦,结果也不太精确。对于单峰超载后裂纹延迟速率的计算,Wheeler[1]提出以裂纹尖端塑性区理论的计算公式,其中指数m需由实验确定;后来Willenporg[2]提出以塑性区理论为基础的另一种算式,该法的优点是不需做实验测定;60年代末Elber提出闭合理论模型;继后Marrse[3]、AFFDL[4]、Matsuoka[5]提出各种闭合理论模型,但这类模型计算麻烦,需实验配合,或在电算机上进行[6]。