龙滩水电站水轮机转轮退火

经铸、锻、焊等加工制成的毛坯中存在着残余应力。如不及时消除，将会引起钢件的变形或开裂，残余应力的存在还会降低钢件的抗蚀性。龙滩电站水轮机转轮采用工地现场制造，上冠、叶片和下环通过焊接联接，在焊接过程中产生了大量的残余应力。为了去除转轮内的残余应力而进行退火，其工艺是将转轮按照规定速率加热到590℃。保温一定时间后，随炉冷却、出炉，由于加热温度低于ACl转轮在退火过程中无组织和性能的变化。     

漫湾水电站二期工程地下厂房支护设计

漫湾水电站二期工程地下厂房围岩稳定性总体较差，尤其在断层、挤压带和节理的不利组合下，顶拱和部分边墙地段的稳定条件更差。在地下厂房支护设计中通过大量的分析研究和工程类比，确定了基本支护参数。为在确保洞室围岩稳定的前提下达到节约投资和加快施工进度的目的，在地下厂房开挖支护过程中，根据开挖揭示的地质条件和监测资料，进行了大量的设计优化调整工作，取得了较好的效果。     

集热板在大空间场所作用效果的讨论

通过实体火灾实验,对自动喷水灭火系统中的集热挡水板在大空间场所的作用机理及效果进行研究.针对不同尺寸集热挡水板安装在不同高度及不同火源情况下进行了实验,并按照正常情况安装喷头进行了对比实验.     

摆线针轮修形齿廓数学模型的建立与仿真

在分析现有摆线轮修形理论的基础上,根据摆线啮合副的啮合原理和范成法磨削摆线轮的加工原理和生产实践,建立了包括5种修形方式的统一教学模型,并以BZZ系列全液压转向器的摆线啮合副实际参数为基础,利用MAT-LAB软件进行仿真验证.为摆线针轮啮合副齿廓设计和制造提供了必要的理论基础.     

铁屑微电解——中和沉淀预处理颜料中间体废水

采用铁屑微电解--中和沉淀法对颜料中间体有机废水进行预处理,对各种因素进行了单因素试验和正交试验.试验结果表明,在进水pH为5,铁水比为0.375,铁炭比(V/V)为1,停留时间为60 min时,COD去除率和脱色率都达到80%以上.     

平整机液压控制系统数学模型建立与仿真研究

在分析带钢平整机延伸率液压控制系统(AEC)组成的基础上建立其数学模型,对液压AEC系统进行了全面的分析,优化了现有的液压AEC系统数学模型,并通过Matlab/Simulink完成液压AEC系统仿真,为平整机液压AEC系统控制策略的改进提供依据;为优化控制策略奠定基础.     

南水北调中线自流式加压泵站泵后负压分析

采用了AFT impulse3．0构建了南水北调中线上惠南庄泵站的管网模型，并对泵站过渡过程进行详细计算和分析后，发现对于大流量的管线按照自流形式布置的泵站，泵站掉电过程中并未产生正压水锤，泵后水流流速大，掉电后容易在泵后形成比较大的负压，且在备用泵后的盲管端更易产生较大的负压，采用空气阀对泵后负压的控制比较有限，有效的方法是加大泵的转动惯量。     

PEG/N-100中增塑剂扩散性能的微观与介观模拟

为探究含能钝感增塑剂三羟甲基乙烷三硝酸酯(TMETN)在硝酸酯增塑聚醚(NEPE)推进剂黏合剂中的扩散性能,采用分子模拟(MD)法比较了硝化甘油(NG)、1,2,4-丁三醇三硝酸酯(BTTN)及TMETN在聚乙二醇/固化剂(PEG/N-100)中的扩散系数、分析了扩散机理,并讨论了温度及增塑比对TMETN扩散性能的影响。结果表明:增塑剂扩散系数的大小顺序为NGBTTNTMETN,这说明TMETN的扩散能力较弱;从微观角度分析扩散的机理为:增塑剂与预聚体的分子间相互作用越强、体系的自由体积分数越小、增塑剂分子的尺寸越大,则增塑剂越难发生扩散;在三种增塑体系中,TMETN与PEG/N-100的结合能力最强、原子间氢键作用最强、该体系中PEG/N-100的自聚集能力最弱,且TMETN分子尺寸最大,故而TMETN最难发生扩散;随着温度升高,TMETN扩散系数的增加先缓慢后剧烈,这与高温加速老化的规律保持一致,分析温度对扩散机理的影响为:高温使原子间氢键作用峰值减小、位置后移,即增塑剂与黏合剂的相互作用减弱,并且体系的自由体积分数也变大;随着增塑比的增加(2.5、2.8、3),TMETN扩散系数减小,介观研究表明体系的相容性变好是其中的原因之一。     

舱室密闭空间中爆炸载荷燃烧增强效应试验研究

为研究梯恩梯(TNT)爆炸产物的燃烧释放能量对密闭空间中的爆炸载荷增强效应,开展7.50 g、11.25 g、15.00 g、22.50 g、30.00 g 5种不同质量的TNT分别在空气和氦气环境（抑制燃烧）密闭空间中的爆炸试验。通过压力、温度传感器及三维数字图像相关技术,得到爆炸载荷历程、准静态压力、封闭空间内气体温度、金属板试件的动态响应和最终变形等试验数据。对试验结果的分析和对比发现：TNT爆炸产物的燃烧效应对封闭舱室内的爆炸载荷与结构响应影响显著,5种不 同质量TNT在氦气环境中爆炸的准静态压力、温度峰值相较对应的空气工况中的降幅分别在38.81%~46.85%和57.53%~76.35%;试件最终变形较空气工况的降幅在19.1%~48.9%;建议在结构内爆响应的计算评估中应考虑爆炸载荷燃烧增强效应的影响。