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51.
挥发油的流体组分和常规黑油的流体组分有很大的不同 ,轻质烃的含量比较高。挥发油的组分特性决定了挥发性油藏的开采受热动力影响比受相对渗透率 (两相流 )的影响大 ,即挥发性油藏不适宜进行衰竭式开采 ,应采取保持地层压力在油藏饱和压力之上的开采方式。挥发油的组分特征也决定了挥发性油藏的水油流度比 <1。这和常规黑油油藏的水驱有很大的不同 ,从五点井网的平面波及系数、不同时期的注水情况、采油速度三个方面阐述了挥发性油藏的水驱油规律。  相似文献   
52.
PR1592/00型配料控制器是用于物料称重、配料及卸料的,机内存贮9种配方,每种配方可包括9行(生产顺序),是较理想的配料控制仪表。在我厂铅系统技术改造中,为了提高铅鼓风炉的效率、降低能耗、提高粗铅的产量和质量,采用了4台飞利浦公司的PR1592/00型控制器以及SCORE-PC计算机系统,分别对鼓风炉南北两组焦块与铅烧结块进行配料计量,并控制物料的加料速度和卸料等。  相似文献   
53.
在世界许多地区,高渗层水力压裂提高了油气产量并减少了出砂量,其关键就是降低了生产过程中井筒附近的压降。随着压降的增加,地层不稳定性会使微粒及砂子进入井筒区。较大的井筒半径既能减少径向流速又可降低压降。压裂井筒区以外的地层可有效地避开损害区,增加井筒的有效半径并可在较低的压降下以较高的流量开采。实质上,这样可更有效地利用储层能量,因为导流的支撑剂层绕过了近井筒损害区。除了在非固结的地层之外,减少地层出砂的最有效的方法就是使裂缝导流能力最大。在非常疏松的储层,要避免出砂是不可能的,建议采用常规砾石充填成采用较小支撑刺的充填压裂法,以便进入充填层的地层砂最少。  相似文献   
54.
稠油热采双区数学模型及典型曲线分析   总被引:5,自引:2,他引:3  
在稠油热采中,近井地带与远井地带的温度差别很大,为获得热采所关心的参数,在考虑井筒储集和表皮效应的情况下,建立了稠油热采试井双区数学模型和有效井径模型(无因次双区数学模型),采用Laplace变换和Stehfest数值反演求得井底压力的解析解,分析了流度比等参数对典型曲线的影响,认为:在其它有关参数不变的情况下①流度比愈大,压力和压力导数曲线上升幅度愈大,导数曲线第二个平台愈高;②扩散比愈大,导数曲线第二个波峰愈高,第二个平台出现的时间愈晚;③无因次波及半径愈大,第一个平台持续的时间愈长;④CDe2S愈大,第一个波峰愈高,第一个平台持续的时间愈短,出现第二个平台的时间愈早。  相似文献   
55.
运用数值模拟方法,根据经济优化原则,了不同油价下蒸汽吞吐、蒸汽驱及热水驱等开发方式的筛选标准。依照此筛选标准,对洼38块沙三段油层的开发方式适应性进行了判断,并对蒸汽吞吐后4种可转换开发方式进行了数值模拟研究。最终确定沙三段油层的最优开发方式是以原井网转间歇蒸汽驱开采,为该区块的合理开发提供了科学依据。  相似文献   
56.
桑坡村皮毛加工废水治理工程采用预处理/厌氧处理/两级生物好氧处理的主体工艺,原水COD为3 000~3 500 mg/L、BOD5为1 000~1 200 mg/L、SS为1 500~2 000 mg/L、NH3-N为30~50 mg/L、色度为500~600倍,处理出水BOD5、SS、色度达到<污水综合排放标准>(GB8978--1996)的二级标准,COD、NH3-N达到<焦作市2006年环境污染整治方案>的要求.  相似文献   
57.
利用三维三相黑油模型,在充分进行历史拟合的基础上,分析了轮南油田轮2井区三迭系Ⅱ、Ⅲ油组开发状况;并对合采与分采、衰竭开采与注水开发及不同采油速度等情况下两个油组的产量贡献、含水率、压力、边底水活动规律等进行了深入研究。研究表明:Ⅱ、Ⅲ油组天然水驱能量相差悬殊,属于不同压力系统,且原油饱和压力差异很大,合采时产生严重的层间干扰,两个油组产能得不到合理利用;实行分采分注,开发效果好;该油藏可采用较高速度开采,但采油速度不宜超过3%。  相似文献   
58.
利用数值模拟技术,分别研究了具有物性和岩性夹层(包括单个和多个夹层)的稠油油藏对水平压裂辅助蒸汽驱开采效果的影响。模拟结果表明:油藏中夹层的存在对开采有一定是不利因素,注汽井打开程度不同对开采有夹层的稠油油藏有一定的影响;开采过程中,注汽井打开程度的确定依夹层的类型及分布范围而定。  相似文献   
59.
利用HCZ(胡-陈-张)预测模型,可以对已开发油田的年产量和累积产量进行全程预测,并且在实际应用中取得了较好的预测结果。本文将HCZ预测模型应用于蒸汽吞吐稠油油藏,推导出的稠油蒸汽吞吐油汽比程式,可以对蒸汽吞吐稠油油田油汽比进行预测,为油田编制开发方案和中长期规划及储量资产优化提供依据。文中结合油田实例,对蒸汽吞吐稠油油藏的开发进行了预测,取得了较好的预测结果。  相似文献   
60.
介绍了一种应用在氧化沟工艺中的增氧导流装置。试验证明,该装置具有增强曝气设备对水体中的充氧能力,调整水体底边流速,防止活性污泥沉降。试验还表明,随着该装置浸没深度、安装角度及其与曝气装置的安装距离等参数的调整,水中溶解氧浓度和水流速度也相应发生变化。因此该装置可通过调整,来适应不同污水水量和水质条件,以使氧化沟始终处于良好的运行状态。  相似文献   
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