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利用Gleeble-3500热力模拟试验机,在温度为1123~1423K,应变速率为0.5~10s-1的条件下,对航空用高强韧性的二次硬化超高强度钢(AF1410钢)进行了高温轴向压缩试验,测得了AF1410钢的高温流变曲线,并观察了变形后的显微组织。试验结果表明,AF1410钢的流变应力和峰值应变随着变形温度的升高和应变速率的降低而减小;AF1410钢在真应变为0.8,应变速率为0.5~10s-1的条件下,随着变形速率的提高,其发生完全动态再结晶的温度也逐渐升高。当变形速率为10s-1时,其变形温度高于1373K,才会发生完全动态再结晶;AF1410钢的热变形激活能Q值为430.39kJ/mol,并确立了其热变形方程。 相似文献
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析出硬化型热强钢中合金元素的作用机制 总被引:4,自引:0,他引:4
采用X射线衍射和透射电镜等手段,对高温下析出硬化型热强钢中合金元素的再分配行为及其作用机制进行了分析和探讨,并和用余氏理论分析了该钢的价电子结构,阐述了高温下钴的作用机制。结果表明:在700℃的高温下,钢中的合金元素会逐渐析出并形成碳化物等析出相;在700℃下保持600h后,钢中全部的钼、钨、碳及部分的铬、微量的钴和钒等脱溶析出,形成μ相、Layes相、MC、M23C6和M6C等析出相,产生析出强化作用。而大部分的钴、铬和少量的钒保留在基体中起固溶强化作用。价电子结构计算结果表明,钴增强了基体晶格的键合力,同时也提高了回火抗力。 相似文献
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采用OM、SEM、TEM、XRD等试验方法,对不同固溶温度下Fe-27Mn-8Al-1.6C低密度钢的力学性能和组织演变规律进行了研究。结果表明,Fe-27Mn-8Al-1.6C钢的密度为6.8 g/cm3。固溶处理对该钢的组织与性能影响较大,高温固溶后试验钢奥氏体晶界间有少量к-碳化物,随着固溶温度的升高,晶界间未溶к-碳化物含量减少直至消失,奥氏体中C含量逐渐增加;在1000 ℃固溶处理后,试验钢具有最佳的强塑性配合,抗拉强度为1266 MPa,断后伸长率为34%,强塑积可达43.1 GPa·%;在冷却过程中,试验钢基体发生调幅分解,大量细小的к-碳化物弥散分布在奥氏体内。 相似文献
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三、单功能金属沸石催化剂在一定条件下,含金属沸石可作为单功能催化剂,沸石起活性金属载体的作用。但由于金属组分的状态与沸石结构和组成有关,因此催化剂的性质在很大程度上由载体的类型确定。(一)氢化与脱氢。在乙烯加氢反应中,含Ⅷ族金属的 X 和 Y 型沸石较丝光沸石活性高。相同组成的 Y 沸石,离子交换法比浸渍法有更高的活性。加氢活性顺序是:Pt-NaY>Pd-Na>>Ni-NaY。铂催化剂的加氢活性约比钯催化剂高一倍。在烯烃加氢反应中,镍沸石催化剂选择性较差,除加氢外,还常常发生双键转移,顺—反异构及骨架异构等。 相似文献
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