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对Q235钢在模拟某油田采出液中形成的表面产物膜,采用光学显微镜、扫描电镜(SEM)观察其表面形貌,通过X射线(XRD)和能谱分析产物膜的组成,用失重法测定并研究表面垢的生长对腐蚀的影响。结果表明,Q235钢在50℃的试验溶液中形成的表面产物膜有三层结构,外层FeCO3晶体较疏松,内层FeCO3晶体较紧密,中间层介于二者之间,表面膜的主要成分为铁的碳酸盐。试验前3天腐蚀速率最大为0.1531mm/a,随着第一层膜的形成以后腐蚀速率开始下降,24天时形成沉积膜腐蚀速率降到最低为0.0259mm/a,腐蚀至34天时,由于形成的第三层膜比较松散,腐蚀速率开始回升,34天后腐蚀速率基本稳定。 相似文献
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不锈钢常温化学抛光工艺 总被引:3,自引:1,他引:2
通过改变不锈钢常温化学抛光工艺参数,观察其对抛光效果的影响和腐蚀失重的变化,筛选出既有较好抛光效果,同时又能腐蚀失重较小、抛光成本较低的常温化学抛光工艺。 相似文献
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油井采出液成分与温度对Q235钢腐蚀行为的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
采用称重法研究了油井采出液成分与温度对Q235钢腐蚀行为的影响;运用极化曲线和滞后环等电化学方法结合SEM和XRD等方法,研究了Q235钢的腐蚀机理。结果表明:采出液中Cl-、SO42-对腐蚀速率影响较大,而HCO3-、Ca2+影响较小;随着Cl-、SO42-浓度的增大试验钢的腐蚀速率增大;随着HCO3-浓度的增大试验钢的腐蚀速率先增大后减小;Ca2+浓度很小时,对试验钢的腐蚀速率没有明显的影响,但当Ca2+质量浓度达到240 mg.L-1时,腐蚀速率迅速降低;在80℃之前,试验钢的腐蚀速率随温度升高而加快;试验钢的腐蚀机理为垢下腐蚀。 相似文献
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本文通过EDS法分析静态挂片表面的元素组成,将动电位扫描极化曲线和滞后环等电化学实验相结合,对实验室和现场垢样的SEM和XRD的形貌和组成进行分析,研究了Q235钢在M24油井采出液系统中的腐蚀行为,用旋转挂片法对缓蚀剂进行了筛选,参照GB/T6324.1做了水溶性测定实验,参照SYT5273-2000实验方法进行了乳化倾向测定。结果表明M24油井采出液系统中引起腐蚀穿孔的原因是垢下腐蚀而不是点蚀,腐蚀的速度受腐蚀反应的阳极过程控制;用旋转挂片仪筛选出的自制缓蚀剂用量50mg/L,缓蚀率超过90%,缓蚀剂起到缓蚀作用的根本原因是抑制了电极反应的阳极过程;缓蚀剂在水中溶解性好;有轻微乳化现象,但在水相中的有效成分没有减少。 相似文献
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常温快速除氧化皮酸洗工艺 总被引:3,自引:0,他引:3
常温酸洗具有能耗小、对钢铁基体腐蚀性小和酸雾少等优点,但除氧化皮的速度较慢.通过改变常温快速除氧化皮酸洗工艺基础配方中的各组分参数,观察酸洗速度和腐蚀失重的变化,可找出各组分的最佳用量,且优化出该基础配方条件下的最佳配方.结果表明,除乌洛托品外,十二烷基硫酸钠、草酸、OP-10、添加剂、磷酸均有利于酸洗速度的增加,且优化出的最佳配方的氧化皮清除速度约是盐酸酸洗的3倍. 相似文献
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在镀锌板磷化液基础配方中加入不同的金属离子,研究其对磷化膜的影响.结果表明,金属离子对磷化膜耐硫酸铜点滴时间影响较大;对磷化膜的形貌影响也比较大;在所加入的金属离子中,含Cu2 的磷化膜附着力比含Mn2 、Ni2 的更好. 相似文献
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研究了 HK40在 80 0℃ ,p(Cl2 ) =1× 10 - 4 Pa,p(O2 ) =2 .34× 10 - 1 5 Pa氯氧混合气氛中的高温腐蚀行为。应用热重分析方法研究了 HK40在该环境中高温腐蚀的动力学。借助 SEM观察反应后样品的表面形貌和断面形貌 ;利用 X射线衍射分析来确定反应生成的腐蚀产物。并用热力学解释了其高温腐蚀的机理 相似文献
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通过重量法和极化曲线法,研究了油罐沉积水腐蚀行为的影响因素.结果表明,几种离子对Q235钢腐蚀的影响由大到小顺序为:Cl->SO2-4>S2-.加入Cl-后,试样表面的孔蚀明显多于加入其他几种离子,随着Cl-含量的增加,局部腐蚀的敏感性增加,且保护电位有所降低;随着Cl-、SO42-浓度的增大碳钢的腐蚀速度先变大后减小;最初刚加S2-时,腐蚀速率大幅度减低,随着加入S2-含量的增加,Q235钢腐蚀速率继续减低,但递减趋势平缓. 相似文献