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11.
本文从国内外污泥厌氧消化技术发展、特点分析、技术经济可行性等方面阐明污泥厌氧消化工艺的技术经济优势,呼吁能够对关于污泥处理的技术政策进行调整,建立正确的政策导向,促进污泥厌氧消化工艺在我国中小城镇污水处理厂污泥处理的应用。 相似文献
12.
好氧颗粒污泥胞外聚合物提取方法研究 总被引:18,自引:0,他引:18
采用4种方法(热、超声、高压、碱处理)分别研究在不同的作用时间和方式下对好氧颗粒污泥EPS的提取效果。综合考虑各提取方法的提取效果及对于污泥细胞的破坏程度后,确定热处理(80℃,30min)和超声波提取(320W,40s)法均是可行的,其中热处理提取产物中多糖、蛋白质分别为30.3、8.1mg/gVSS,而超声波则分别为24.3、10.8mg/gVSS。好氧颗粒污泥EPS中多糖含量高于蛋白质,在热处理及超声波提取的产物中,多糖与蛋白质之比分别为3.7与2.3。 相似文献
13.
厌氧颗粒污泥膨胀床(EGSB)的工艺特征与运行性能 总被引:8,自引:2,他引:6
分析了颗粒污泥膨胀床(EGSB) 的工艺特征以及特殊条件下的处理性能。EGSB采用处理水回流技术与较高的上升速度,使颗粒污泥床处于膨胀状态,强化了传质速率,减少了水力停留时间,提高了处理效率。适用于超高浓度和含有毒物质的工业废水,也特别适用于低温和低浓度的有机废水的处理。 相似文献
14.
设计研制了一种光催化超滤反应器,并选用一种纳米级颗粒状Ti02做光催化剂,对染料酸性胡兰(Acid Blue7)氧化降解进行了研究。试验结果表明,光催化超滤反应器对染料废水有很好的降解效果,且粉末态催化剂能够实现良好分离。通过对影响反应系统的操作参数研究发现,当错流速度从0.45m/s增加到1.06m/s时,降解速率常数也从0.0708min^-1提高到0.1515min^-1;反应系统的最佳TiO2投加质量浓度为0.5g/L;当染料质量浓度从5mg/L增加到25mg/L,相应的反应速率常数也从0.1625min^-1降为0.0530min^-1;反应系统中用纯氧曝气可以得到最佳的染料去除效果:当染料废水在pH为2时.其去除效果非常明显。 相似文献
15.
以筒状单室不锈钢电极微生物燃料电池(MFC)为对象,研究了去除其其中铅的可行性. 结果表明,在批式条件下,当初始Pb2+浓度为40 mg/L、pH为4.0时,Pb2+去除速度和效率分别达0.53±0.06 mg/(L?h)和96.71%±1.35%,最终以碱式碳酸铅的形式回收Pb2+. Pb2+去除过程中首先在MFC作用下还原成单质铅,再因暴露在空气中转化为碱式碳酸铅,但该MFC的电化学性能相对较低,输出电压、功率密度和库仑效率只有30.62±1.04 mV, 8.20±0.24 mW/m2和5.92%±0.21%. 相似文献
16.
17.
18.
假定颗粒污泥为球状,通过实验确定动力学参数,建立氧传质模型并进行了验证。结果表明,利用失活颗粒污泥DO变化,得出颗粒污泥氧扩散系数为0.45×10-9 m2·s-1;利用烧杯实验,得出了氧比消耗速率0.10 g O2·(g MLSS)-1·h-1,氧半饱和常数为0.65 mg·L-1。模型求解发现,表面DO越大,DO梯度越大,颗粒污泥表面径向传质能力越强,氧穿透颗粒污泥的距离越远,但是粒径很大时(如半径1.5 mm),虽然表面DO为4.0 mg·L-1,但依然没有穿透颗粒污泥,当r/R为0.49~0.65之间时,DO梯度迅速为0;在颗粒污泥半径很小(<0.5 mm)时,氧完全能穿透整个粒径,同时梯尔模数足够小,内扩散有效因子接近1不变,氧扩散可忽略不计;对于相同的梯尔模数,表面DO高时,内扩散有效因子越大,说明氧扩散的动力越强、受限制的程度越小。 相似文献
19.
20.