再生资源综合利用研究

根据中国一个铜矿山的旧尾矿的工艺矿物学性质，我们开发了利用药剂和分段浮选处理尾矿的新工艺。分段浮选，也就是首先浮选出以硫化物存在的铜，再浮选出以氧化物存在的铜。铜与其共生的金、银的回收率大幅度提高。同时，获得的尾矿经过重选和磁选可回收铁，最终的尾矿可作为地下采矿的填料。这样，再生资源就得到综合利用。在中国中南部有一座大型矿山，矿石含有丰富的铜、金、银、铁等多种元素元素。由于矿石成份复杂，再加上早期     

锌饼复合脱银法

在用Ｗｅｌｔｚ法加工锌饼时，银全部进入渣中。为了回收银，在加工锌饼之前必须设计一人锌饼中有效脱银的方法。本文介绍了一种在闭路循环水条件下，采用浸出和浮选复合处理锌饼的方法。这种方法参考了复合法脱硫的工艺，由一系列操作工艺组成：浸出、过滤、沉淀（凝聚）及浮选，银的脱除率大约为９４％。目前这种方法已经开始实施，新的车间正在施工。     

钟罩式高温烧结炉的温控技术

本文介绍了采用自整定、自适应技术，使炉温得到有效控制的钟罩式高温烧结炉的温度控制方法。     

列管式相变储热单元的优化模拟CSCD

列管式换热器具有结构牢固、传热面积大、材料使用适应性强等优点,是相变储热领域应用较为广泛的一种换热器。但由于大部分相变材料热导率偏低,导致换热器的换热性能较差,因此提高相变储热器的储热效率,是目前国内外研究的热点。本工作对列管式相变储热单元进行了二维非稳态模拟优化,研究了换热器结构、翅片数目及中心距3种参数对储热性能的影响,并探讨了熔化过程中相变材料的温度和液相率变化趋势。研究结果表明,与圆形换热器结构相比,正方形换热器储热性能更优;相比于无翅片的储热换热器,添加翅片后储热性能得到显著提升,相变材料熔化时间缩短66％;对中心距而言,在一定范围内,随中心距减小进出口降压增大,但储热性能相应提高。     

一种钢丝类零件成形模具

上海Ⅲ型谷物联合收获机收割台总成部件中的伸缩杆固定销,系直径φ3弹簧钢丝制零件,结构尺寸见图1。为保证其加工方便性及各段圆弧尺寸精度,采用如图2所示钳工用缠绕式成形模具。     

球团配加新矿种的应用研究

为了开发新的铁矿资源,对球团配加俄罗斯和伊朗铁精粉进行研究。分析了不同铁精粉的化学成分、粒度组成和矿石颗粒形状,对比了不同原料配比下的造球实验结果和球团质量,藉此选取合适的矿种和配比来替代巴西加斯铁精粉,并进行了工业试验。结果表明,俄罗斯铁精粉造球效果较好,可以替代国内和巴西加斯铁精粉。     

煤粉性能及其燃烧控制对石灰回转窑结圈的影响

涟源钢铁公司田湖铁矿石灰石回转窑结圈问题，严重影响了回转窑的运转率、石灰的质量和产量。本文通过结圈物的矿相鉴定，从煤的质量、灰分性能、煤粉的燃烧过程及燃烧的控制等方面，阐述了这些因素对回转窑结圈的影响，并提出了相应改进措施。     

脉冲高能量密度等离子体陶瓷刀具表面改性研究进展

对刀具涂层技术的发展现状与趋势进行了综述,提出了提高涂层刀具性能的"五化"措施:沉积工艺复合化、薄膜组成多元化、薄膜结构多层化、薄膜组成和显微结构梯度化、薄膜晶粒纳米化.基于这个思想,提出了用高能量密度脉冲等离子体技术进行陶瓷刀具表面改性,并在最近几年用高能量密度脉冲等离子体同轴枪对硬质合金和氮化硅陶瓷刀具进行了镀膜改性尝试.使用该复合表面改性技术,所制备涂层刀具结构独特,很好地满足了"五化"思想,材料性能得到显著提高.在优化的工艺条件下,所得TiN、TiCN和TiAlN涂层刀具硬度高,纳米硬度分别为26～28 Gpa、50～53 Gpa和38～40 Gpa;膜基结合力强,纳米划痕临界载荷达80～110 Mn.所得TiN、TiCN和(Ti,Al)N涂层硬质合金刀具能够在工业条件下对硬度高达HRC 58～62 的淬硬CrWMn钢进行干切削,实用切削速度可提高2～10倍,且刀具磨损较小;涂层氮化硅陶瓷刀具加工淬硬钢和灰铸铁(HB 2200～2300 Mpa)工件时,比未涂层刀具后面磨损降低6～10倍.预示该技术是一种非常有前途的陶瓷刀具改性技术.     

球团返矿二次利用新途径

为了合理利用济钢球团厂的球团返矿,根据球团返矿的特性,进行了冷固结压团试验研究,以寻求适合压团的原料粒度组成及添加剂.试验结果表明:将球团返矿破碎至小于4mm的粒级,另配加部分铁精矿进行压团,同时配加两种不同的添加剂,压球的强度和铁品位都达到了较理想的指标.     

电弧离子渗钛对316L不锈钢摩擦学性能的影响

研究了阴极电弧离子渗钛对316L不锈钢摩擦学性能的影响。结果表明:利用阴极电弧离子渗金属技术在316L不锈钢表面制备的渗钛层峰值钛含量为66%(质量分数),渗钛层主要由Fe_2Ti和Ni Ti相组成,渗层与基体结合牢固;表面硬度由基体的2000 MPa提高到了4000 MPa,硬化层深度约为150μm;在干摩擦条件下,渗钛的不锈钢样品摩擦系数明显低于未渗钛样品,磨损率降低到未渗钛样品的1/7。未渗钛样品的磨损机制为磨料磨损、氧化磨损和粘着磨损,渗钛样品的磨损主要是渗层局部剥落引起的。