具有微微秒计时系统的超声波流量计

超声波流量计响应快、动态范围宽,适用于各种流体的流量测量。由于这是一种非接触式的测量方法,因此对流体不会产生扰动,并具有高精度、高分辨率等优点。如果我们分别对超声波在流体顺流方向和逆流方向测出其传播时间,并计算其时间差值,那么该时间差值就可以代表流体量的大小,而且不受流体的温度压力波动的影响。该时间差可采用混合式电子线路的方法来求出,但该线路由于模     

振动式密度计粘度补尝的新方法

本文介绍了一神振动式密度计粘度补偿的新方法。根据粘性液体中振动简的阻尼特性，采用等效电路的分析法，我们推导出了一个补偿公式。用这个公式可对被测液体的粘度变化进行补偿。这一方法特别适用于带微处理器的智能式振动密度计。     

Rb(5D-7S)-He,Ar,H2的碰撞能量转移

在样品池条件下,利用原子荧光光谱方法,测最了Rb(5D)-He,Ar,H2碰撞中5D→7S的激发能量转移截面.获得的荧光包括出激发态产生的直接荧光部分和由十碰撞布居态而产生的敏化荧光部分.在不同的猝灭气体压强下,测量了相关的两部分荧光的相对荧光强度,得到了Rb(5D)与He,Ar和H2碰撞的5D→7S转移截面分别为(1.2±0.3)×10-17cm2,(1.3±0.3)×10-18cm2和(8.3±2.1)×10-17cm2.同时确定了Rb(7S)与He,Ar和H2的碰撞猝火速率系数.7S态与H2的碰撞猝火速率系数1.7×1010cm3·s1比Rb(7S)与He,Ar的大得多,它是反应与非反应速率系数之和,利用实验数据确定Rb(7S)与H2的反应截面为(1.0±0.4)X10-16cm2,Rb(5D)与H2反应截面为(7.1±2.9)×10-17cm2.Rb(78)与H2的反应活动性大于Rb(5D).     

膨胀复合浆液的物理力学性能试验研究

目前普通硅酸盐水泥浆液是水利工程中最常用的注浆加固材料,针对其存在流动性差、析水率高、结石率低、结石体强度低、抗渗性能差等问题,采用单因素控制变量法和正交试验法,对制备的不同配合比的水泥基膨胀复合浆液进行黏度、密度以及结石体力学性能试验。试验结果表明:掺加粉煤灰可以增加浆液的和易性和流动性;掺加膨润土可以提高浆液的结石率和稳定性,同时降低浆液的析水率;掺加粉煤灰和膨润土的浆液流动性和结石率性能都有所改善,但是前期结石体强度较低,而后期强度主要靠粉煤灰的水化作用进行补充;水泥浆液掺加适量的膨胀剂对结石体的膨胀影响较大,并且可以提高结石体的抗渗性能。合理选择和控制粉煤灰、膨润土和膨胀剂掺量,可以明显改善和提高注浆效果。     

利用CARS研究Li2（A^1∑u^＋）-H2碰撞中电子一振转能量转移

利用相干反斯托克斯拉曼谱（CArtS）分析了H2与Li2（A^1∑u^＋）-H2碰撞的振转态布居分布。扫描cARS谱表明了在能量转移过程中H2的v=1,2,3振转能级上得到布居,由CARS峰值得到两个可能的布居数比值,通过解速率方程组并通过时间分辨CARS轮廓模拟,确定了实际的布居数之比。得到了H2在V=1,2,3能级...     

使用光电耦合器的计算机接口技术

本文在总结现场运行证明行之有效的电路基础上,从应用角度,提出了实用的接口电路,并进行了扼要的分析.图3     

改进超声波流量计的测量方法

改进超声波流量计的测量方法ＩｍｐｒｏｖｉｎｇＭｅａｓｕｒｉｎｇＭｅｔｈｏｄｏｆｔｈｅＵｌｔｒａｓｏｎｉｃＦｌｏｗ－Ｍｅｔｅｒ●戴康ＤａｉＫａｎｇ１引言超声波流量计具有响应快、动态范围宽以及非接触式测量的特点，适用于各类流体的流量测量。近年来由于微机技...     

基于MapReduce的并行Web服务自动组合

如何在大规模的Web服务集合中进行快速、高效的自动组合是当前Web服务组合研究与应用的难点.传统的Web服务自动组合方法大多建立在单机计算基础上,服务数量一旦过多,规划或搜索空间随之膨胀,组合效率低下.本文提出了一种分步分治、深度优先搜索的Top-k Qos服务组合算法,并采用MapReduce实现了分布式、并行的服务自动组合过程.实验结果表明,该方法在应对大规模的服务集合时,能快速、高效的提供满足用户需求的组合服务.     

Cs（7DJ）＋Cs（6S1／2）间的碰撞能量转移

脉冲激光双光子激发Cs（6S1／2）到Cs（7Dj）态,在样品池条件下,利用原子荧光光谱方法研究了Cs（7Dj）＋Cs（6S1／2）的碰撞能量转移过程。利用三能级模型的速率方程分析,在不同的Cs（6S1／2）密度下,通过对直接荧光和转移荧光的时间积分荧光强度测量,得到了7D5／2→7D3／2精细结构转移截面为σ=（2．9±0．7）×10^-14cm^2。而碰撞转移到7Dj以外的猝灭截面分别为（7．4±2．1）×10^-14cm^2（对J=5／2）和（6．6±1．8）×10^-14cm^2（对J=3／2）。结合已有的实验结果,得到7DJ转移到8P态的截面分别为（0．6±0．3）×10^-14cm^2（对J=5／2）与（0．8±0．4）×10^-14cm^2（对J=3／2）。7D态主要是通过碰撞能量合并的逆过程[即7Dj＋6S→5D＋6P）猝灭。     

Cs(6P)激发态的辐射及与He碰撞的能量转移

利用激光吸收和荧光方法,测量了Cs(6P)态与He碰撞的精细结构转移和碰撞猝灭截面.Cs原子被激光激发到6P3/2态,将与抽运激光束反向平行的检测激光束调到6PJ→8S1/2的跃迁,测量6PJ激发态的密度及空间分布,由此计算了6PJ→6S的有效辐射率.T=337 K,He密度N在0.5×1018~4×1018cm-3范围内测量了6P1/2→6S1/2(895 nm)发射的敏化荧光强度I895.N/I895与N有抛物线型的关系,表明6PJ的猝灭是由于与He原子的碰撞产生的,而不是由与Cs基态原子碰撞产生的.由最小二乘法确定的二次多项式的系数得到6P态与He碰撞精细结构转移截面3σ/2→1/2=(1.46±0.51)×10-19cm2,猝灭截面σD=(2.28±0.80)×10-18cm2.