硫化橡胶在受力状态下耐热性的合理评定方法

本文提出用耐热数τ评定硫化橡胶在受力状态下使用时的耐热性,τ定义为累积永久变形ε在使用温度下达到50％时所需要的时间,它是由变形a与老化时间t和老化温度T之间关系的三元数学模型计算得到的,而模型是根据三个温度的短时间(二十五天)老化试验数据建立的。结果表明根据τ定四种硫化橡胶在40—100℃六个不同温度下的耐热性次序与根据性能变化动力学评定的结果是一致的。     

橡胶硫化反应动力学的表征方法

叙述表征橡胶硫化反应动力学的几种主要方法,即硫化剂(硫黄或过氧化物)减少动力学、变联生成动力学、硫化反应量热学,以及动力学的种种表达式,并对动力学研究的某些问题进行了讨论。     

橡胶老化性能变化或寿命预测的计算方法

本文从化学动力学理论出发,介绍了橡胶老化性能P与老化时间t和老化温度T间的内在联系。指出在线性关系法、动力学曲线直线化法、变量折合法和P-t-T数学模型法等四种预测橡胶寿命的方法中,以数学模型法较优。     

橡胶硫化曲线变化的数学模型拟合：Ⅲ.平坦型的硫化曲线

用孟山都流变仪测定了三元乙丙橡胶在１８０，１７０，１６０，１５０，１４０℃下的硫化曲线。转矩变化呈平坦型。用单分子反应速度方程处理曲线变化，反应级数ｎ的确定用尝试法，其准则为：ｎ精确估计到小数点后２位时，使Ｉ＝Σ↑ｍ↓ｉ＝１Σ↑０↓ｊ＝１（Ｐ－Ｐ）＾２最小。在试验的温度范围内反应机理相同，测得ｎ＝０．７５，硫化温度系数为２．４７￣２．８３。用得到的模型计算的转矩变化的理论值与试验值吻合良好。     

硫化胶热老化性能变化的数学模型

本文提出了如下描述硫化胶热老化时的性能变化y与老化温度T和老化时间t的关系的数学模型 y=B/(10~(10))~(B_0 B_1x_1 B_2x_2)式中,x_1=T~(-1),x_2=log t,参数B、B_0、B_1和B_2 为与 T无关的常数,它们可用随机尝试方法进行估计。实验结果表明,用此模型能很好地拟合试验数据。     

利用时间外延法预测硫化胶常温扯断伸长率变化的方法研究

测试了NR，NBR和CR等6种硫化胶长达34年的室内自然老化（扯断伸长率变化）数据，利用前3年内试验数据建立了P－t二元数学模型来预测硫化胶在34年不同时间的扯断伸长度变化，并与试验数据进行了对比，两者较之吻合，证明利用时间外延法预测硫化胶常温下扯断伸长率变化是可行的。     

丁腈硫化胶烘箱加速老化与室内自然老化相关性的研究

本工作研究了应力状态下四种丁腈硫化胶在空气和油介质中的烘箱加速老化与室内自然老化的相关性。结果表明,两者的老化机理是相同的,其性能变化可用本文提出的数学模型描述。自然老化的温度以等效温度表征,根据加速老化建立的数学模型外推计算自然老化的性能变化,其预测值与实测值是相吻合的。     

橡胶硫化曲线变化的数学模型拟合——Ⅱ.转矩上升的硫化曲线

用孟山都流变仪测定了1种NBR—18硫化体系和2种NSR—26硫化体系在170℃下的硫化曲线,三者的转矩P均随硫化时间t的增加而增大.用数学模型y(P)=f_1(t)+f_2(t)来描述P的变化,各试样f_1(t)的函数形式相同,即f_1(t)=A cxp[-K_1(t-t_o)];f_2(t)的函数形式因试样不同而异,试样1为f_2(t)=B-K_2(t-t_o).试样2为f_2(t)=B cxp[-K_2(t-t_o)],试样3为f_3(t)=[B+K_2(t-t_o)]~(-1).结果表明,各试样P的实验值和计算值基本吻合.     

关于硫化橡胶化学应力松弛动力学表达式的再讨论

就化学应力松弛动力学表达式的经验式：σ／σ０＝Ｂｅｘｐ（－ｋｔ＾ａ）和理论式：σ／σ０＝Ｂｅｘｐ［－Ａ（１＋ｋｃｔ）＾ａ］进行了讨论。对经验式的应用作了进一步的说明，对理论式的正确性及其推导提出了一些商榷意见。