全文获取类型
收费全文 | 157篇 |
免费 | 5篇 |
国内免费 | 7篇 |
专业分类
电工技术 | 5篇 |
综合类 | 3篇 |
化学工业 | 20篇 |
金属工艺 | 64篇 |
机械仪表 | 3篇 |
建筑科学 | 3篇 |
矿业工程 | 3篇 |
能源动力 | 1篇 |
轻工业 | 13篇 |
水利工程 | 2篇 |
石油天然气 | 2篇 |
无线电 | 1篇 |
一般工业技术 | 9篇 |
冶金工业 | 36篇 |
自动化技术 | 4篇 |
出版年
2023年 | 1篇 |
2022年 | 1篇 |
2021年 | 4篇 |
2020年 | 1篇 |
2019年 | 1篇 |
2018年 | 6篇 |
2017年 | 2篇 |
2016年 | 4篇 |
2014年 | 6篇 |
2013年 | 5篇 |
2012年 | 14篇 |
2011年 | 18篇 |
2010年 | 8篇 |
2009年 | 17篇 |
2008年 | 8篇 |
2007年 | 9篇 |
2006年 | 14篇 |
2005年 | 6篇 |
2004年 | 3篇 |
2003年 | 6篇 |
2002年 | 6篇 |
2001年 | 9篇 |
2000年 | 7篇 |
1999年 | 1篇 |
1998年 | 1篇 |
1997年 | 4篇 |
1996年 | 2篇 |
1995年 | 4篇 |
1994年 | 1篇 |
排序方式: 共有169条查询结果,搜索用时 0 毫秒
61.
通过合理控制冷摆碾成形工艺参数,成功制备出形状尺寸满足要求、表面质量良好的钽合金薄壁回转体零件,研究了冷变形后钽合金的再结晶退火工艺,检测了退火后钽合金零件的力学性能和硬度分布,观察了径向不同位置的显微组织。结果表明,经过1 350℃×60 min真空退火,钽合金发生了完全再结晶,平均晶粒尺寸50μm左右,零件不同位置的组织均匀性较好,抗拉强度达到360 MPa,延伸率45.5%。 相似文献
62.
63.
采用Gleeble高温压缩实验研究了变形条件对GH625合金高温变形动态再结晶的影响,结果表明:当变形程度较小时,原始晶粒内部出现大量孪晶,晶界呈现锯齿状凸出;随变形程度的增加,在晶界弓出部位开始形核,形成大量再结晶晶粒,随变形程度进一步增加,GH625合金动态再结晶体积分数增大,但是再结晶晶粒尺寸无明显变化;GH625合金动态再结晶是一个受变形温度和应变速率控制的过程,变形温度越高,动态再结晶越容易形核,应变速率越小,动态再结晶过程进行得越充分。在低应变速率条件下,GH625合金获得完全动态再结晶组织的温度随变形速率的升高而升高,而在高应变速率条件下必须考虑变形热效应对合金变形组织的影响。 相似文献
64.
65.
微型微通道管产品具有孔道数量多、孔道尺寸小、壁厚薄、尺寸精度要求高等特点,制备加工难度很大。采用连续挤压制备方法,通过采取双槽挤压方式、增加金属导流板等措施,对模具结构与加工方法、挤压工艺进行优化设计,明显改善了微型微通道管产品挤压成形时金属在产品宽度方向的流动均匀性、孔道部位的有效填充及焊合质量,解决了挤压过程中模具模芯强度不足导致的尺寸超差与失效问题和溢料过多导致产品无法挤出等问题。最终成功试制了厚度为2.2 mm、宽度为45 mm的52孔微型微通道管产品,产品外形尺寸和组织结构均满足设计要求。 相似文献
66.
67.
通过对Bi白铜代替Pb白铜的连铸研究发现,采用传统方式连铸的无Pb易切削Bi白铜芯部晶粒粗大,沿传热方向呈放射状长大,塑性较差。而在水平连铸炉出口处加装了强制加热和冷却装置后,促进了晶粒沿轴向生长,同时细化了晶粒。退火后的Bi白铜切削测试结果表明,无Pb易切削Bi白铜完全可以替代Pb白铜。 相似文献
68.
采用光学显微镜、扫描电镜及万能拉伸试验机等测试手段,研究了Ni-Cr-Mo合金铸态、旋压及同溶处理后管材的组织性能.结果表明:旋压后,晶粒沿管材的轴向被拉长,径向被压扁,晶粒内部存在大量的变形挛晶、变形带,有效地破碎了粗大的碳化物颗粒,管材的轴向强度略高于周向强度.固溶处理后,合金晶粒为等轴晶,晶粒内存在大量的退火挛晶,与铸态相比,其屈服强度、抗拉强度和伸长率分别提高了58.0%、44.9%和176.0%.铸态的断口韧窝较浅,部分呈沿晶断裂;旋压态断口韧窝内存在空洞,部分呈沿晶断裂;固溶态断口韧窝较深,表现为韧性断裂为主. 相似文献
69.
70.
通过等温热压缩实验对25vol.% B4Cp/6061Al复合材料的热变形行为和动态再结晶临界条件进行了研究,采用的温度范围为350℃-500℃,应变速率范围为0.001s-1-1s-1。应力-应变曲线显示动态再结晶是复合材料热变形过程中主要的软化机制,并利用峰值应力构建了基于Arrhenius形式的本构方程。基于加工硬化率曲线,求解了表示动态再结晶发生的临界应变与临界应力值。结果表明,临界应力与峰值应力存在线性关系:σc=0.8374σp-0.33708。此外,引入Zener-Hollomon 参数描述变形条件对临界条件的影响,得到临界应变与Z参数的关系:εc=2.39×10-4Z0.11022。最后,通过θ-ε曲线得到了复合材料完成动态再结晶时的稳态应变,并绘制了动态再结晶图。 相似文献