嗜人类T淋巴细胞病毒I型核心蛋白P24基因的克隆与表达

目的 从感染HTLV－1的中国患者外周血单核细胞（PBMCs)中扩增编码HTLV－1核心蛋白P24的cDNA，并在大肠杆菌中进行表达。方法 提取感染者PBMCs基因组DNA，应用巢式PCR方法扩增出HTLV－1核心蛋白P24的cDNA并测序，与GEX-20T载体构建重组质粒，在大肠杆菌BL21中表达，采用ELISA和Western blot分析重组蛋白活性。结果 HTLV－1核心蛋白P24基因序列高度保守，构建重组载体后，在大肠杆菌中表达的重组蛋白，经检测具有较强的抗原活性。结论 成功地表达了HTLV－1型病毒的核心蛋白P24基因，为国产诊断试剂和疫苗的研发打下了基础。     

软琼脂克隆法与裸鼠体内接种法检测细胞致瘤性的比较

目的比较体外软琼脂克隆法与裸鼠体内接种法检测细胞致瘤性的敏感性及相关性。方法用软琼脂克隆法检测不同种类、不同来源的细胞的致瘤性,并与裸鼠体内接种法的结果进行比较。结果不同的细胞在体外软琼脂中形成细胞集落的能力及集落形态明显不同。肿瘤细胞在体外可形成肉眼可见的细胞集落,而人二倍体细胞及组织工程用细胞在体外不形成或仅形成极少的细胞集落克隆,其集落形成率与细胞代次没有相关性,在裸鼠体内亦不形成瘤。重组CHO细胞经过遗传改造后,有的在裸鼠体内的致瘤性减弱,但体外软琼脂克隆行为没有发生明显改变。从128至169代次的Vero细胞均可在体外软琼脂中形成不同的细胞集落克隆,高代次细胞的集落形成率明显高于低代次细胞,但所有检测代次的细胞在裸鼠体内均未形成瘤。结论用软琼脂克隆法检测细胞的致瘤性与裸鼠体内接种法不仅具有良好的相关性,而且敏感性高于裸鼠体内接种法。     

Mg-Gd-Y-Zr镁合金热压缩流变应力的研究

采用恒应变速率高温压缩模拟实验，对Mg-Gd-Y-Zr镁合金在应变速率为0．001～1．0s^-1、变形温度为150～500℃条件下的流变应力行为进行了研究，计算了变形激活能及相应的应力指数，建立了峰值流变应力方程。结果表明：在恒温条件下，合金的流变应力随应变速率的增大而增大；在恒应变速率条件下，合金的流变应力随温度的升高而降低；在350-500℃，0．001～1．s^-1的变形条件下，变形激活能和应力指数分别为2215kJ／mol和368；流变应力方程计算出的峰值应力与真实值基本吻合。     

铸态Mg-Gd-Y-Zr镁合金均匀化工艺研究

通过金相组织分析和显微硬度测试,研究了不同均匀化温度和时间条件下铸态Mg-Gd-Y-Zr镁合金的显微组织和显微硬度值,分析了均匀化温度和时间对铸态合金组织变化和性能的影响。结果表明,均匀化工艺能有效消除铸造组织中沿晶界分布的大块金属间化合物,改善合金的热加工性能,在均匀化过程中温度起着主要作用。确定了铸态Mg-Gd-Y-Zr镁合金最佳的均匀化工艺为510℃×12h。     

AZ31镁合金变形与强韧化研究

研究了AZ31镁合金组织的演变过程和力学性能,结果表明:通过挤压变形及动态再结晶,可以显著细化合金晶粒,其尺寸可由约100μm减少到5μm;二次变形可以提高镁合金的抗拉强度。可见塑性变形是同时实现镁合金构件成形和强韧化的有效途径。     

TB2合金锻造工艺与组织性能的研究

用TB2合金棒材研究了固溶温度、冷却方式及时效处理对合金锻件的组织和性能的影响,确定了合金最佳热处理工艺,可以满足不同用户对合金的使用要求.结果表明,经800℃,30 min固溶空冷+500℃,8 h时效处理后,合金锻件具有优良的综合力学性能,可作为锻造机加工成品的最终热处理强化工艺.     

STR图谱分析法鉴别人源细胞交叉污染

目的采用STR图谱分析法鉴别人源细胞交叉污染。方法采用PCR-毛细管电泳分析方法,分别检测人源、猴源及鼠源细胞以及人源细胞交叉污染模型的16个STR位点,分析STR图谱法用于细胞交叉污染检测的可行性。并对来自不同生物制品生产单位的27株生产用细胞及5株组织工程医疗产品用细胞进行STR图谱分析。结果STR图谱分析方法具有人源细胞特异性,猴源细胞及鼠源细胞不产生特征性图谱。此方法可以对形态相似或不相似的人源细胞交叉污染模型进行明确鉴别。采用此方法检测的27株生物制品生产用人源细胞未发现有交叉污染现象,而5株组织工程医疗产品用细胞中,发现有2株为非单个个体的混合细胞。结论STR图谱分析法具有高特异性,可用于人源细胞间交叉污染或细胞个体来源的鉴别。     

GH625镍基合金高温塑性变形加工图研究

在Gleeble热模拟机上对GH625合金进行了等温热压缩实验,获得了不同变形条件下该合金的真应力真应变曲线。利用DMM模型构建了GH625合金在不同应变量下的加工图,通过对加工图的分析,可以得到:GH625合金加工图中存在一个功率耗散效率较高的区域,其对应的变形温度为1100～1200℃,应变速率为0.01～1.0s-1,在该变形区域内,合金发生了完全动态再结晶。当功率耗散效率为0.4～0.45时,动态再结晶晶粒细小均匀;在峰值效率0.47时,动态再结晶晶粒出现明显的长大趋势;在低温高应变速率下存在一个较小的流变失稳区,该区域内的动态再结晶晶粒沿绝热剪切带分布。实际生产中工艺参数的制定应尽量选择在完全动态再结晶区内加工,避免在失稳区加工成型。基于GH625合金加工图及微观显微组织分析可得该合金的适宜加工区域为:ε=0.01～1.0s-1,T=1100～1200℃。     

GH625镍基高温合金动态再结晶模型研究

在Gleeble热模拟机上对GH625合金进行了等温热压缩试验,获得了不同变形条件下该合金的真应力-真应变曲线,并对热压缩试样的微观组织进行了分析。通过对实验数据的计算,获得了GH625合金发生动态再结晶所需的临界变形量与变形温度和应变速率的函数关系;建立了合金动态再结晶的运动学方程,用该方程预测的动态再结晶体积分数与实测值吻合较好,误差的平均值为13%;构建了GH625合金的晶粒长大模型,用该模型预测的晶粒尺寸值与实测值之间的误差平均值为7.52%。GH625合金动态再结晶的形核方式主要为晶界弓出形核和亚晶合并长大形核。     

Zn-8Cu-0.3Ti锌合金热变形的组织演变(英文)

利用Gleeble-1500热力模拟试验机在温度230~380°C,应变速率0.01~10 s-1的条件下进行均匀化态Zn-8Cu-0.3Ti锌合金的热压缩变形实验,测定真应力—真应变曲线,利用OM、SEM和TEM对变形组织进行分析。结果表明:在变形过程中该合金发生了TiZn15相的球化、析出相的粗化和基体η相的动态再结晶,形成了(η+ε+TiZn15)复相组织。变形过程中TiZn15相的球化有助于粒子协同方式实现粒子激发形核,有利于基体动态再结晶的发生。随着压缩变形温度的升高,基体动态再结晶晶粒的尺寸先减小后增大;随着应变速率和应变量的增大,动态再结晶进行得更充分;形变促进Cu原子的扩散,导致析出相的粗化,析出相的钉扎作用使组织得到细化。