全文获取类型
收费全文 | 42篇 |
免费 | 0篇 |
国内免费 | 5篇 |
专业分类
电工技术 | 2篇 |
综合类 | 18篇 |
化学工业 | 4篇 |
金属工艺 | 1篇 |
机械仪表 | 3篇 |
建筑科学 | 1篇 |
矿业工程 | 1篇 |
轻工业 | 1篇 |
水利工程 | 4篇 |
石油天然气 | 1篇 |
无线电 | 4篇 |
一般工业技术 | 5篇 |
原子能技术 | 2篇 |
出版年
2016年 | 2篇 |
2011年 | 1篇 |
2010年 | 2篇 |
2009年 | 1篇 |
2008年 | 2篇 |
2007年 | 1篇 |
2006年 | 3篇 |
2005年 | 7篇 |
2004年 | 4篇 |
2003年 | 1篇 |
2002年 | 3篇 |
2001年 | 2篇 |
2000年 | 1篇 |
1999年 | 1篇 |
1992年 | 4篇 |
1990年 | 1篇 |
1988年 | 1篇 |
1987年 | 1篇 |
1986年 | 1篇 |
1985年 | 2篇 |
1984年 | 2篇 |
1983年 | 2篇 |
1982年 | 2篇 |
排序方式: 共有47条查询结果,搜索用时 15 毫秒
31.
对边条翼布局的双垂尾抖振问题进行了较为深入的风洞实验研究。实验采用简化边条翼双垂尾半模。通过对垂尾的表面脉动压力、根部弯矩和翼尖加速度的测量,研究了边条后掠角、机翼后掠角、垂尾弦向位置及垂尾展向位置对边条翼布局的双垂尾抖振响应影响的规律。结果表明:①边条后掠角越大,双垂尾抖振起始迎角越大;②机翼后掠角对垂尾靠内时的抖振响应影响较小,而当垂尾靠外时,大后掠机翼的垂尾抖振响应相对较小;③垂尾弦向位置对垂尾抖振起始迎角影响较小,但对最大抖振响应影响较大;④垂尾的展向位置越靠外,垂尾抖振起始迎角就越小,但最大抖振响应也越小。 相似文献
32.
带结构刚度非线性的超音速弹翼颤振分析方法研究 总被引:5,自引:0,他引:5
提出了带结构刚度非线性的超音速弹翼的颤振分析方法。以非定常可压三维N-S方程为基础,利用NND-LU混合差分格式,Baldwin-Lomax紊流模型,C-H贴体运动网格计算非定常气动力,并和变系数颤振方程耦合,用时间推进求解的方法计算带非线性结构刚度的翼面颤振特性。通过一个带结构刚度非线性的导弹全动翼面的算例,计算研究了3种常见的结构刚度非线性(间隙型,转折型,三次型)对颤振特性的影响。计算结果表明,间隙型的刚度非线性使颤振速度下降。转折型和三次型刚度非线性能提高额振速度。在一定的速度范围内带结构刚度非线性的颤振系统可能出现极限环振荡。 相似文献
33.
通过求解“简化”颤振方程,对颤振数值模拟中实时间步长的选取进行了分析研究;得到了一种在保证物理时间精度的前提下取得最大实时间步长的方法。在空间上,采用迎风的AUSM^ -up格式;在时间上,采用双时间隐式进行时间推进数值求解了三维非定常Euler方程。利用非结构运动网格技术考虑三维机翼弹性变形,同时耦合多自由度结构运动方程数值模拟了跨音速标模算例AGARD445.6机翼的结构响应。研究结果表明:采用四步龙格一库塔方法求解结构方程,每个振荡周期内至少取20个时间点才能得到可靠的物理时间精度和可信的结构响应。 相似文献
34.
双垂尾抖振实验研究 总被引:4,自引:0,他引:4
边条翼双垂尾布局是新一代战斗机的主要布局形式,这种气动布局可能引起双垂尾抖振,是飞机设计中的一个技术关键。边条翼布局双垂尾的抖振特性实验研究在西北工业大学低速风洞进行,测试迎角范围:0°~50°。实验还将垂尾位置前移了30mm(15.8%垂尾平均气动弦长)进行测量,并将垂尾前后2种位置的响应进行了对比分析。对2种模型都测量了垂尾的根部弯矩响应和翼尖加速度响应的时间历程,经数据处理得出弯矩和加速度脉动响应的均方根值及功率谱密度分布。实验结果表明:1抖振主要发生在一弯模态;2当迎角达到20°后,翼根弯矩响应和翼尖加速度响应都急剧增加,抖振起始迎角约为20°;3抖振响应在迎角27~40°之间最大;4垂尾前后位置对抖振起始迎角影响不大,但对抖振响应强度有明显影响;5边条涡破裂是诱发边条翼布局双垂尾抖振的主要原因。 相似文献
35.
以N-S方程为控制方程计算机翼气动力,考虑机翼的结构弹性的影响,采用结构影响系数法建立结构平衡方程计算弹性变形,两个方程相互迭代耦合求解,计算弹性飞机飞行中的真实载荷,并在已知弹性机翼飞行时总载荷的情况下,确定结构弹性在飞行中对载荷的贡献。 相似文献
36.
37.
38.
根据我们在榛子育种苗圃多年小型试验和国内外的相关研究资料,从榛子压条、嫁接、扦插、分株、根蘖繁殖和组织培养等繁殖方法结合生长调节剂的应用,较全面的介绍各种榛子无性繁殖方法. 相似文献
39.
跨音速翼型的抖振特性研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用二元非定常N-S方程为控制方程,计算跨音速翼型升力系数和力矩系数的 时间历程。根据气动力系数的脉动量急剧上升的起始点确定抖振起始边界。气动力 系数脉动量的大小可用来表示抖振强度。以NACA0012翼型为算例,计算结果和风 洞实验结果以及其它计算方法的计算结果相比较,一致性很好。 相似文献
40.
本文报道了对具有高浓度衬底的P型Pb_(0.8)Sn_(0.2)Te液相外延层(P-Pb_(0.8)Sn_(0.2)Te/p~ -Pb_(0.8)Sn_(0.2)Te),用红外光谱仪测量的实验反射光谱以及用解光导纳方程的方法所获得的计算反射光谱,然后用曲线拟合技术修改参数,使计算光谱与实验光谱一致,最后得出在这样的外延层中载流于浓度的分布具有如下形式:log P=az~2 bz c.P为载流子浓度,|z|为外延层内各截面到衬底之距离,a,b,c为常数且均大于零. 相似文献