3Cr-1Mo-1/4V钢的组织与性能

采用金相，TEM，XRD等方法研究了3Cr-1Mo-1/4V钢组织与性能，结果表明：3Cr-1Mo-1/4V钢在550℃回火时出现二次硬化现象，其强度，硬度达到极大值，随回火温度的升高和回火时间的延长，强度，硬度下降，而塑性增加，经模拟最大焊后热处理（Max.PWHT)后的拉伸性能和模拟最小焊后热处理（Min.PWHT)后的－18℃夏比（V型）冲击韧性均满足加氢反应器的设计要求，筒体锻件性能分析表明，力学性能均匀，达到了加氢反应器的技术要求，良好的成分均匀性，淬透性和准贝氏体回火组织是该钢具有良好强韧性的原因。     

86CrMoV7钢热变形奥氏体CCT图

采用膨胀法测定了８６ＣｒＭｏＶ７钢经Ｔ＝９００℃，ζ＝１ｓ＾－１，ε＝０．４热变形后的连续冷却变曲线。结果表明，试验用钢在连续冷却转变过程中，只存在珠光体，马氏体转变，不发生珠光体转变的临办冷却速度为３．１℃／ｓ，Ｍｓ点为１５０℃，组织分析发现，未溶碳化物可成为珠光体转变的核心，促进珠光体转变。     

调整处理对Fv520（B）不锈钢组织与性能的影响

采用ＴＥＭ、ＸＲＤ、金相分析等手段研究了Ｆｖ５２０（Ｂ）不锈钢经１０５０℃固溶处理后，在７５０￣８５０℃温度范围内中间调整处理对组织、性能的影响。结果表明：调整处理过程中有ＮｂＣ，Ｍ７Ｃ３型碳化物析出。随调整处理温度升高、时效温度降低、强度提高，而残余奥氏体量的变化则呈相反趋势。     

基于APDL的多丝埋弧焊温度场模拟的算法研究

焊接温度场的分析是焊接研究的基础,多丝埋弧焊焊接温度场模拟的难点在于热流密度的计算和加载。在考虑了焊丝偏转的情况下,采用双椭球热源模型,并应用叠加原理,使用APDL（ANSYS Parameter Design Language）完成移动热源热流密度加载计算。在计算程序中采用标量参数而不用数组,保证其在一次循环中完成计算工作,从而避免了大量数值存储、调用、循环造成的计算量过大。通过三丝埋弧焊直缝管焊接温度场计算和焊缝形状对照结果表明：该方法的计算精度能够达到预计的精度,可以用于多丝埋弧焊焊接温度场的计算。     

焊缝余高及去应力退火对X80钢管焊接接头疲劳性能的影响

采用MTS Landmark 370型疲劳试验机研究了焊缝余高和去应力退火对X80大变形管线钢管焊接接头的拉-拉疲劳寿命的影响;采用显微硬度计和扫描电镜分析了焊接接头的硬度及疲劳断口形貌。结果表明:去除焊缝余高和去应力退火处理能够延长X80大变形管线钢管焊接接头的疲劳裂纹萌生寿命,提高其疲劳寿命;疲劳裂纹在内焊缝的焊趾处或者紧邻熔合线的热影响区萌生;焊缝余高引起的应力集中和热影响区软化是影响疲劳裂纹萌生的关键因素。     

3Cr-1Mo-1/4V钢的CCT图

采用膨胀法测定了大型临氢容器用３Ｃｒ－１Ｍｏ－１／４Ｖ钢的ＣＣＴ图,结果表明：该钢具有高的淬透性。获得完全马氏体的临界冷却速度为１０℃／ｓ;不发生先共析铁素体转变的临界冷却速度为０．０１２℃／ｓ。组织分析表明,在３￣０．０２℃／ｓ的冷却速度范围内均获得粒状贝氏体组织。     

86CrMoV7钢的过冷奥氏体转变

利用Ｆｏｒｍａｓｔｅｒ－Ｆ全自动膨胀仪测定８６ＣｒＭｏＶ７钢的过冷奥氏体等温转变曲线（ＴＴＴ图）中续冷却转变曲线（ＣＣＴ图）,结果表明：在ＴＴＴ图中存在珠光体、贝氏体、马工体转变,珠光体、贝氏体转变都呈“Ｃ”型,有两个鼻点,球光体的“鼻点”温度为６２５℃,孕育期为５０ｓ,贝氏体转变的“鼻点”温度为４００℃,孕育期为１２６ｓ。在ＣＣＴ图中,只存在珠光体和马氏体转变。     

时效温度对Fv520(B)钢组织及力学性能的影响

采用高温Ｘ射线衍射、透射电镜等手段研究了Ｆｖ５２０（Ｂ）马氏体沉淀硬化不锈钢经固溶处理＋中间调整处理后不同温度时效处理的显微组织和力学性能。结果表明,４７０℃时效时硬化效率最显著;５２０℃以上时效时,有逆转变奥氏体生成。时效相主要是富铜（ε－Ｃｕ）相、ＮｂＣ、Ｍｏ２Ｃ、Ｍ２３Ｃ６等。６２０℃时效时残余奥氏体量达到最大值,该钢的强度最低;６２０℃以上时效时,发生奥氏体重结晶,残余奥氏体量减少,钢的强     

Nd_2Fe_(14)B/α-Fe双相纳米永磁合金的X射线无标定量相分析

通过确定Nd_2Fe_(14)B中各原子的坐标,进而采用计算K值直接对比法,建立了对Nd_2Fe_(14)B/α—Fe双相永磁合金的相含量分析计算程序。对X射线衍射积分强度进行织构修正后,即可由程序计算出不同淬速下制备的Nd_2Fe_(14)B/α-Fe双相永磁合金中各相的体积含量。