86CrMoV7钢热变形奥氏体CCT图

采用膨胀法测定了８６ＣｒＭｏＶ７钢经Ｔ＝９００℃，ζ＝１ｓ＾－１，ε＝０．４热变形后的连续冷却变曲线。结果表明，试验用钢在连续冷却转变过程中，只存在珠光体，马氏体转变，不发生珠光体转变的临办冷却速度为３．１℃／ｓ，Ｍｓ点为１５０℃，组织分析发现，未溶碳化物可成为珠光体转变的核心，促进珠光体转变。     

调整处理对Fv520（B）不锈钢组织与性能的影响

采用ＴＥＭ、ＸＲＤ、金相分析等手段研究了Ｆｖ５２０（Ｂ）不锈钢经１０５０℃固溶处理后，在７５０￣８５０℃温度范围内中间调整处理对组织、性能的影响。结果表明：调整处理过程中有ＮｂＣ，Ｍ７Ｃ３型碳化物析出。随调整处理温度升高、时效温度降低、强度提高，而残余奥氏体量的变化则呈相反趋势。     

基于APDL的多丝埋弧焊温度场模拟的算法研究

焊接温度场的分析是焊接研究的基础,多丝埋弧焊焊接温度场模拟的难点在于热流密度的计算和加载。在考虑了焊丝偏转的情况下,采用双椭球热源模型,并应用叠加原理,使用APDL（ANSYS Parameter Design Language）完成移动热源热流密度加载计算。在计算程序中采用标量参数而不用数组,保证其在一次循环中完成计算工作,从而避免了大量数值存储、调用、循环造成的计算量过大。通过三丝埋弧焊直缝管焊接温度场计算和焊缝形状对照结果表明：该方法的计算精度能够达到预计的精度,可以用于多丝埋弧焊焊接温度场的计算。     

焊缝余高及去应力退火对X80钢管焊接接头疲劳性能的影响

采用MTS Landmark 370型疲劳试验机研究了焊缝余高和去应力退火对X80大变形管线钢管焊接接头的拉-拉疲劳寿命的影响;采用显微硬度计和扫描电镜分析了焊接接头的硬度及疲劳断口形貌。结果表明:去除焊缝余高和去应力退火处理能够延长X80大变形管线钢管焊接接头的疲劳裂纹萌生寿命,提高其疲劳寿命;疲劳裂纹在内焊缝的焊趾处或者紧邻熔合线的热影响区萌生;焊缝余高引起的应力集中和热影响区软化是影响疲劳裂纹萌生的关键因素。     

基于ANSYS的焊接熔池传热速度对温度场影响的数值模拟

通过设定金属在熔点以上温度时不同等效导热系数，补偿ANSYS焊接温度场模拟时高斯表面热源的缺陷。研究电弧吹力和熔池液态金属对流共同作用下，熔池高温热交换速度变化对焊缝和热影响区粗晶区热循环的影响。结果表明，熔池高温传热速度对焊缝和热影响区800℃到500℃冷却时间的影响很小，用ANSYS软件模拟电弧吹力较大的焊接温度场时，若只考虑焊缝和热影响区800℃到500℃冷却时问时，采用高斯热源加载方式是可行的。     

3Cr-1Mo-1/4V钢的CCT图

采用膨胀法测定了大型临氢容器用３Ｃｒ－１Ｍｏ－１／４Ｖ钢的ＣＣＴ图,结果表明：该钢具有高的淬透性。获得完全马氏体的临界冷却速度为１０℃／ｓ;不发生先共析铁素体转变的临界冷却速度为０．０１２℃／ｓ。组织分析表明,在３￣０．０２℃／ｓ的冷却速度范围内均获得粒状贝氏体组织。     

Nd_2Fe_(14)B/α-Fe双相纳米永磁合金的X射线无标定量相分析

通过确定Nd_2Fe_(14)B中各原子的坐标,进而采用计算K值直接对比法,建立了对Nd_2Fe_(14)B/α—Fe双相永磁合金的相含量分析计算程序。对X射线衍射积分强度进行织构修正后,即可由程序计算出不同淬速下制备的Nd_2Fe_(14)B/α-Fe双相永磁合金中各相的体积含量。     

管线钢疲劳裂纹扩展速率与疲劳寿命关系的研究

通过对管线钢表面缺陷的断裂力学分析,建立了用管线钢的疲劳裂纹扩展数据估算含初始缺陷的管道在运行条件下的疲劳寿命的数学计算方法．用该方法计算了6种管线钢在给定运行条件下的疲劳寿命,并进行了模拟实际条件的疲劳实验,表明管线钢疲劳寿命的计算值与实验值之间存在良好的线形关系,即在疲劳裂纹扩展实验结果的基础上,计算管线钢在实际运行条件下的疲劳寿命是可行的．同时讨论了管线钢的组织对其疲劳性能的影响．     

86CrMoV7钢的过冷奥氏体转变

利用Ｆｏｒｍａｓｔｅｒ－Ｆ全自动膨胀仪测定８６ＣｒＭｏＶ７钢的过冷奥氏体等温转变曲线（ＴＴＴ图）中续冷却转变曲线（ＣＣＴ图）,结果表明：在ＴＴＴ图中存在珠光体、贝氏体、马工体转变,珠光体、贝氏体转变都呈“Ｃ”型,有两个鼻点,球光体的“鼻点”温度为６２５℃,孕育期为５０ｓ,贝氏体转变的“鼻点”温度为４００℃,孕育期为１２６ｓ。在ＣＣＴ图中,只存在珠光体和马氏体转变。