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利用光谱技术(Galva LIBS仪器)采集连续镀锌锌池内的温度和成分,结合热力学分析,研究了锌池内温度、有效铝含量、溶解铁含量和锌渣的变化规律。结果表明:当锌池添加锌铝锭时,温度波动幅度在-4~2℃之间,锌池有效铝和溶解铁含量均是先降低后升高;未添加锌铝锭时温度波动幅度在-2~1℃之间。温度每波动1℃,锌池有效铝含量波动0.00035%,与热力学计算所得结果 0.00012%存在差异,锌池补锌铝锭和锌池液面氧化层等因素对锌池内有效铝的消耗不可忽视。锌池温度降低,溶解铁含量减少,渣铁和渣铝含量升高,锌渣含量增加,溶解铁波动对渣铁和渣铝的影响呈现出滞后现象。 相似文献
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采用高能球磨的方法制备亚微米AlN 复合熔盐的混合物,并利用搅拌铸造法制备了质量分数为1%的AlN亚微米(0.1~0.7 μm)颗粒增强的2618合金基复合材料.试验结果表明,采用该方法可以使亚微米AlN颗粒均匀地分布在2618合金基体中;由于强烈的搅拌使2618合金中针片状Al9FeNi相变为细小颗粒状,该相大部分分布于晶界. 相似文献
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研究了Mg含量对Zn-6%Al合金镀层凝固组织及其耐腐蚀性能的影响。结果表明,Mg对合金镀层凝固组织和耐腐蚀性的影响明显,当Mg含量在3%以内时,随着Mg含量的增加,镀层凝固组织中出现了耐腐蚀相MgZn2,晶粒不断细化,形成了Zn/Al/MgZn2三元共晶,并且随着Mg含量升高更加均匀致密,镀层的耐腐蚀性不断增强;当Mg含量达到3%时,镀层的耐腐蚀性能最好;Mg添加量超过4%后,镀层耐蚀性有所下降,进一步添加Mg镀层会出现漏镀等质量缺陷。XRD分析表明,含Mg镀层表面经过盐雾腐蚀后主要形成具有优良耐腐蚀性的腐蚀产物Zn5(OH)8Cl2.H2O,Mg促进了腐蚀产物Zn(OH)2向Zn5(OH)8Cl2.H2O的转变,有利于镀层耐腐蚀性的提高。 相似文献
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采用熔铸方法制备了Zn-11Al-2Cu-0.8Si-0.3Ti-0.05Mg合金,通过电子万能拉伸试验机测定了合金的拉伸蠕变行为,利用扫描电镜和能谱仪对合金显微组织进行分析.结果 表明:Zn-11Al-2Cu-0.8Si-0.3Ti-0.05Mg合金在载荷为2827~3958 N和温度为80~120℃的条件下进行拉伸蠕变时,合金的拉伸蠕变本构方程为εs=1.43×10-6σ4.58exp(-64060/RT),其平均应力指数为4.58,平均表观蠕变激活能为64.06 kJ/mol.Zn-11Al-2Cu-0.8Si-0.3Ti-0.05Mg合金的蠕变机制包括位错攀移机制、自扩散机制和晶界滑动机制. 相似文献
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在950℃,10~(-23)、10~(-16)和0.2 atm. 3种氧压下对Fe-3Al-6Cr合金进行了预氧化试验,时间为10 min~1200 min。并在5%Na Cl气氛中做了耐蚀性测试。结果表明:Fe-3Al-6Cr合金在950℃、10~(-23)atm.氧压下氧化得到的是(Al,Cr)_2O_3外氧化膜,在0.2 atm.氧压下获得的是Fe_2O_3与(Al,Cr)_2O_3的混合氧化层,研究结果完全符合Factsage软件的计算结果。在10~(-16)atm.氧压下,氧化10 min的外氧化物为Fe O,合金内层存在内氧化物Fe(Al,Cr)_2O_4与Fe Al化合物。随氧化时间的延长,外层氧化物变为Fe O+Fe(Al,Cr)_2O_4,内氧化物为Fe(Al,Cr)_2O_4+Al_2O_3。Factsage计算出了稳定后的表面氧化物种类,但没有计算出内氧化Al_2O_3。在盐雾腐蚀测试中,Fe-3Al-6Cr合金在950℃、10~(-23)atm.氧压中氧化30~60 min制备的(Al,Cr)_2O_3氧化膜具有最好的耐蚀性。 相似文献
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硅含量对热浸镀Zn-40%Al合金层凝固组织及耐蚀性的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
为了改善Zn-40%Al合金热浸镀层的性能,在Zn-40%Al合金中加入了Si,研究了不同硅含量对Zn-40%Al合金镀层凝固组织及耐蚀性的影响。结果表明:当硅含量在0.5%~1.5%时,随着硅的增加,镀层凝固组织中的铝硅共晶组织不断增多,富铝相晶粒不断被细化,富铝枝晶相排列越来越规则,镀层的耐蚀性不断增强;当硅达到2.0%时,镀层会出现漏镀缺陷;硅的加入能在镀层表面形成具有优良腐蚀性的Al3.21Si0.47,有利于镀层耐蚀性的提高。 相似文献
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