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91.
92.
苯基硅橡胶的动态性能研究 总被引:5,自引:1,他引:4
研究了苯基硅橡胶的动态性能。动态力学热分析(DMTA)结果表明,与不舍苯基的乙烯基硅橡胶相比,中苯基硅橡胶为非结晶性硅橡胶,低苯基硅橡胶的结晶熔化峰温(Tm)比乙烯基硅橡胶下降了9℃。乙烯基硅橡胶在-40℃~40℃范围内,动态弹性模量降低约1个数量级,力学损耗因子在0.156~0.335之间;低苯基硅橡胶在-50℃~40℃范围内,动态弹性模量降低约1个数量级,力学损耗因子在0.116~0.233之间;中苯基硅橡胶在-90℃~40℃范围内,动态弹性模量降低约1个数量级,力学损耗因子在0.092~0.242之间。 相似文献
93.
过氧化物高温硫化硅橡胶的热稳定性机理 总被引:9,自引:0,他引:9
研究了铁锡氧化物的复合物作为耐热添加剂的过氧化物高温硫化硅橡胶的热空气老化性能及其热稳定机理。热重法-差热分析说明铁锡氧化物的复合物可以提高硅橡胶的抗热氧化温度,X射线光电子能谱分析证明锡元素在硫化过程和热空气老化过程中被从Sn^+4还原到了Sn^0,发生了多个电子转移的氧化-还原反应。 相似文献
94.
95.
96.
选用了10、20、30、40、50 μm 5种粒径的天然鳞片石墨(NG)作为添加剂,通过热压成型工艺制备了聚酰亚胺(PI)/NG复合材料,对其动态热力学性能、摩擦性能及断面、磨痕形貌进行测试与表征。结果表明,NG能够提高PI的储能模量及损耗模量,但是NG的粒径对其影响较小;随着NG粒径的降低,PI/NG复合材料的摩擦因数(f)和磨损率(ω)依次减小,添加粒径10 μm的NG之后,PI/NG复合材料的f为0.088 2,ω为6.19×10-7 mm3/N·m,并且具备比纯PI更平滑的磨损面,以及更连续致密的转移膜。 相似文献
97.
制备了新型聚醚砜(PES)点阵附载U3160的ES^(TM)-fabric织物,PES附载量分别为15(ES-15),25(ES-25),35(ES-35)g/cm^(2)。采用RTM工艺制备了ES^(TM)-fabric织物增强双马来酰亚胺树脂(牌号:6421)基复合材料(ES^(TM)-fabric/6421),对其进行动态力学热分析(DMTA),还进行了冲击阻抗及冲击后压缩性能研究,并利用荧光显微镜分析其增韧机理,同时研究对比了未增韧U3160织物增强6421树脂基复合材料(ES-0)的性能。DMTA分析结果显示,ES-0仅有一个源于BMI基体树脂的玻璃化转变温度(T_(g)),增韧后复合材料出现了两个T_(g):191~195℃的松弛峰源于增韧剂PES,230~250℃的松弛峰源于BMI基体树脂。低速冲击结果显示,ES-0试样的初始损伤载荷(DTL)降低非常显著。增韧复合材料的DTL远高于ES-0试样,且与最高峰值载荷相同;随着增韧剂增多,DTL增大,冲击损伤面积减小。荧光显微结果显示:ES-0试样的冲击损伤以分层破坏为主。增韧复合材料在压头下方产生了大量层内和层间基体裂纹,且冲击背面的铺层破裂更加严重,其锥形冲击损伤范围要小于ES-0试样。ES-0试样的冲击后压缩强度(CAI)为144.66 MPa,增韧复合材料ES-15,ES-25和ES-35的CAI值分别依次增大为205.85,265.74 MPa和275.14 MPa。ES-0试样经冲击后压缩破坏后结构中出现了大量分层,结构无显著的劈裂;ES-15试样存在大量的纤维铺层劈裂及显著的基体裂纹;ES-25试样和ES-35试样以铺层剪切破坏为主,这些损伤会吸收大量能量,从而导致高的CAI值。 相似文献
98.
在料腔安装超声波探头的无转子硫化仪上同步监测天然橡胶(NR)/环氧化天然橡胶(ENR)硫化过程得到了声速曲线和扭矩曲线,对比其相似性提出了超声波表征硫化历程的方法,指出其对微观结构和密实度变化更加灵敏。在压力-体积-温度(PVT)-超声波检测装置上同步测试了该并用胶的比容和声速,这两种同步测试数据可用直线方程、考虑压力效应的声阻抗方程和从Tait方程推导直接反映温度效应的方程对硫化过程进行较好描述,说明超声波还可直接监测硫化胶的比容变化。 相似文献
99.
100.
考察了以南大-42为交联剂的单组分缩合型室温硫化氟硅橡胶的硫化特性,粘接性,耐热性,耐油性,实验结果表明,FRI具有良好的粘接性,较好的耐油性及耐热性。 相似文献