挤压温度对15 vol %SiCP/ Mg-9Al 镁基复合材料拉伸性能与断口形貌的影响

研究了挤压温度对粉末挤压法制备镁基复合材料室温拉伸性能和断口形貌的影响。实验结果表明: 复合材料在350～450 ℃温度范围内挤压温度越高, SiC 颗粒分布越均匀, 致密度越高, 复合材料强度、延伸率上升;复合材料断裂方式随着挤压温度升高由颗粒/ 基体脱粘向颗粒断裂转变。      

IEC60909短路电流计算标准分析

国际电工委员会(IEC)于2001年新制定的短路电流计算标准同我国当前普遍使用的传统算法相比,有很 大程度的变化,虽然计算项目多,但概念明确,算法简单扼要,阻抗修正具有科学性,其计算的短路电流接近发电机额 定输出时的短路电流。鉴于我国电力行业与国际接轨的必然趋势,IEC新标准被审批为我国正式的国家标准只是时 间的问题。     

基于空时联合约束的机载雷达STAP单脉冲角度估计方法

对现有STAP(Space-Time Adaptive Processing)单脉冲角度估计方法存在单脉冲比失真及目标多普勒失配时角度估计性能严重下降的问题,本文从数学上分析了常规STAP单脉冲方法的失效机理,并基于机载雷达杂波的空时耦合特性,将差波束约束条件扩展到空时二维空间,提出了基于空时联合约束的STAP单脉冲角度估计方法,将单脉冲曲线延伸为单脉冲曲面,通过空时联合约束显著提高了目标角度估计的精度和稳健性.计算机仿真结果验证了本文方法的有效性.     

基于层次分析法和风险矩阵的进口酒类安全风险模糊综合评价

目的 为进一步提高海关监管部门对进口酒类安全风险的预测预警能力,保障我国食品安全,加速通关效率,构建进口酒类安全风险模糊综合评价模型。方法 基于调查结果,利用层次分析法计算各指标的权重,运用风险矩阵获得模糊隶属度矩阵,进行模糊综合运算得到各级指标风险值,同时模型引入动态调节因子,最终实现对具体批次进口酒的风险等级评价。结果 我国进口酒类安全风险等级为中风险,检测项目中甲醇风险值最高（82.917）,纳他霉素风险值最低（52.083）。结论 模型可根据进口酒类总体风险等级和检测项目风险值大小输出推荐检测项目,具有较高的可靠性,可为进口食品安全风险评价及管理工作提供参考。     

基于CMT技术的非正侧面阵机载雷达杂波抑制方法研究

非正侧面阵机载雷达杂波谱与正侧面阵机载雷达杂波谱的主要区别在于它的杂波二维谱图随距离的变化而变化,杂波自由度相对增加,造成常规的统计型STAP杂波抑制方法不再适用.本文通过对非正侧面阵机载相控阵雷达杂波的分布进行详细的分析和研究,提出了一种基于CMT技术的非正侧面阵机载相控阵雷达杂波抑制方法.仿真结果表明了本文方法的有效性.     

小岩样的十年蠕变试验

毫无疑问,岩石的长期蠕变试验对于地质、土木建筑和采矿工程都是必需的。迄今只报导过几次长达数年的蠕变试验。现在介绍用小试样进行的一系列长达10年以上的蠕变试验的结果。自1974年8月以来,作者对三个21×2.5×2.0厘米的花岗岩梁和三个16×2.0×1.5厘米的辉长岩梁进行了长时期抗弯蠕变试验。实验室在地下200米处的一峒室内,室温恒定为18℃,湿度(接近100％)保持自然湿度。     

端射阵机载雷达距离模糊非平稳杂波补偿方法

端射阵天线是指波束指向垂直于阵列法线方向的一类特殊雷达天线,由于其具有低剖面和定向辐射特性,因而特别适合用于机载雷达的补盲.由于端射阵通常呈前视放置,因而与传统前视侧射阵机载雷达一样,不可避免地要面临杂波的距离非平稳问题.本文基于端射阵机载雷达杂波谱特性,提出了一种距离模糊下端射阵近程杂波补偿新方法.该方法以最远可检测距离单元为参考单元并增加了动目标约束保护条件,克服了存在距离模糊时基于杂波谱配准（Registration-Based Compensation,RBC）原理的传统补偿方法存在的目标相消以及计算量大的问题;同时针对可能存在的目标约束失配问题,进一步提出了基于虚拟波束的扩展补偿方法.计算机仿真结果验证了本文方法的有效性.     

双重体制下分布式风电技术适用性多维综合评价研究

计划与市场双重体制下,分布式风电并网将对电网的安全、稳定运行造成不同维度的影响。为此,提出一种双重体制下分布式风电技术适用性综合评价模型。首先,构建风机出力-风速模型,模拟分布式风电出力;其次,分别从可靠性、安全性、灵活性和经济性等维度构建多维评价指标体系,建立了基于最大熵原理和离差平方和的组合赋权模型;最后,运用综合评价模型进行评分与仿真分析,算例结果验证了所提方法的有效性。     

某深基坑围护施工实例

1 工程概况 吸水井、取水泵房、配电间是澄海市第二水厂三期扩建水源土建工程的重要组成部分,位于原水厂南面与乡道之间,为各自独立箱形及条形基础。吸水井长17.50m,宽10.00m;取水泵房长21.45m,宽10.00m;配电间长19.50m,宽10.18m;基坑深度从自然地面算起约5.70m、3.20m、3.20m。