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在超临界溶剂脱沥青装置上,以辽河稠油减压渣油为原料,在得到脱沥青油的同时,用PGSS法直接对脱油沥青进行造粒实验。在压力为5.0~7.0 MPa、温度为150~165℃的范围内考察了操作参数对脱油沥青收率、脱油沥青性质、脱油沥青颗粒分布的影响。结果表明,随着压力增加、温度降低,脱油沥青收率减小,脱油沥青的软化点增大,100~200℃、50~150℃脱油沥青平均恒压比热容均减小。体系压力升高和温度降低,有利于制备较小粒径的沥青颗粒,其中粒径小于50目沥青颗粒的质量分数大于66%。因此,操作条件的改变引起沥青性质的变化,从而导致沥青颗粒分布的变化。 相似文献
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研究在间歇釜式反应装置上委内瑞拉渣油的热转化,在常温常压下,选择甲苯为溶剂,正戊烷为反溶剂,选取反应温度为420℃,反应时间为30~90 min的热反应残渣油进行反溶剂造粒。残渣油浓度从20.0%~66.7%,剂油比从2∶1至8∶1进行反溶剂造粒,随着溶液浓度的减小和剂油比的增大,不溶物沥青颗粒收率呈下降趋势;随着溶液浓度的减小和剂油比的增大,不溶物沥青颗粒的粒度减小且粒度分布趋于均匀。反溶剂比为8∶1时,戊烷可溶物和戊烷不溶物中的H/C原子比都相对较高。 相似文献
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分析了加拿大油砂沥青合成原油(SCO)、大港原油以及混合原油(SCO与大港原油的混合比例为3:7)的宽馏分性质。SCO石脑油馏分的芳烃潜含量较低,不是良好的催化重整原料。混合原油石脑油馏分是良好的重整原料。SCO和混合原油汽油馏分是良好的蒸汽裂解制乙烯原料,但辛烷值不高,不宜作为汽油调合组分。SCO的煤油馏分的芳烃含量高、烟点低、闪点低,不适合生产喷气燃料;混合原油煤油馏分的酸度稍高、烟点略低、闪点低,通过精制可以生产1号喷气燃料。SCO柴油馏分凝点低、冷滤点低、硫含量低,用作调合馏分可降低调合柴油的冷滤点,但其十六烷值低。混合原油柴油馏分可生产-10号车用柴油,但硫含量略高,十六烷值略低,需要精制。SCO减压馏分的氢碳原子比和烷基碳含量较低,而芳香碳含量较高,裂化性能低于大港减压馏分的裂化性能,大港原油掺兑30%SCO后减压馏分的裂化性能有所降低。SCO常压渣油和减压渣油的氢碳原子比低,胶质、沥青质和金属的含量较低;而混合原油常压渣油和减压渣油的胶质、沥青质和金属的含量较高。 相似文献
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原油减压渣油馏分的油-水界面性质Ⅴ.表面活性剂对减渣馏分油-水界面粘度的影响 总被引:2,自引:2,他引:0
采用剪切界面粘度仪考察了表面活性剂Tween40和Span80的油 水界面粘度及其对大庆、伊朗轻质和伊朗重质减压渣油馏分的油 水界面粘度的影响。结果表明,随着油相中Tween40、Span80和油相中芳烃质量分数的增加,油 水界面粘度均增大。并且,当油相中Tween40、Span80的临界胶束(CMC)质量分数在其质量分数变化范围内时,油 水界面粘度有大幅度的增加。Tween40铺展吸附于油 水界面,其油 水界面粘度较大。Span80竖立吸附于油 水界面,其油 水界面粘度较小。Tween40取代减渣馏分铺展吸附于油 水界面,其油 水界面粘度较低,相互间的差别也较小,随着油相中Tween40质量分数的增大,油 水界面粘度降低。Span80楔入减渣馏分油 水界面吸附层,共同构成油 水界面结构。对线性结构多的减渣馏分,随着油相中Span80质量分数的增大,油 水界面粘度逐渐增大。对芳香稠环结构多的减渣馏分,随着油相中Span80质量分数的增大,油 水界面粘度逐渐减小。 相似文献
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超临界流体色谱法测定固体在二氧化碳中的溶解度 总被引:2,自引:0,他引:2
开发了一种测定超临界二氧化碳中大分子溶质的溶解度的方法。这一方法将微型超微界流体萃取直接与超临界色谱相耦合,超临界流体色谱采用FID作为检测器。实验中两者具有同一压力、温度及同样的CO2流速度。 相似文献
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沈北/大庆减压渣油生产微晶蜡工艺研究(Ⅱ)——丙烷脱沥青生产微晶蜡原料工艺条件 总被引:1,自引:1,他引:0
为了从沈北/大庆减压渣油中获得适宜生产微品蜡的原料,在实验审小型连续溶剂脱沥青装置上,考察了操作条件对丙烷脱沥青过程的影响,并对液体萃取和近临界萃取溶剂脱沥青结果进行了对比.实验结果表明,近临界丙烷脱沥青对微晶蜡的萃取有利,相同收率条件下,由脱沥青油制得的微晶蜡滴熔点比液体萃取高5℃左右,微品蜡收率比液体萃取高约5个百分点.适宜的近临界丙烷脱沥青操作条件是:萃取温度60~70℃,压力6~7 MPa,溶剂比4.0~4.5. 相似文献
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