SWRH82B方坯连铸的二次冷却研究

文中测量了SWRH82B钢高温力学性能参数,找出了SWRH82B钢的脆性温度区间,确定了二次冷却目标表面温度曲线;然后根据铸机参数和热物性参数,利用编制的仿真软件仿真计算出具体铸机的二冷水量,开发了方坯连铸SWRH82B钢的二冷制度,并取得了比较好的效果。     

SEN底部形状对结晶器内钢液流场和温度场的影响

针对某钢厂板坯连铸结晶器及浸入式水口(SEN)的结构参数,建立了描述结晶器内钢液流动的三维数学模型,应用FLUENT软件对结晶器内钢液的流场和温度场进行耦合计算,分析SEN底部形状对结晶器内流场和温度场的影响,并利用水模试验对钢液的流动行为进行了验证。结果表明:凸底水口出口附近钢液的速度较大,流股的冲击深度较大,使结晶器内高温区下移,不利于凝固坯壳的生长;平底水口自由面速度较大、温度较高,有利于保护渣的熔化,但易产生液面裸露现象;凹底自由面速度较小、温度较低,有利于液面稳定。     

重钢复吹转炉熔池内的搅拌和冲刷作用的模拟研究

针对重钢顶吹转炉 (铁水装入量 85t)改造成顶底复吹转炉钢液和渣液深度及炉子结构、尺寸和改造设计的特点 ,设计制作了复吹转炉冷态模拟模型 ,实验研究了流股对熔池冲击作用效果 ,转炉不同炉役期熔池的搅拌混匀特性 ,熔体对炉壁的冲刷作用。实验结果得出重钢转炉在整个役期内合理的底吹供气强度为0.06～0.11 m³/min·t;顶底复吹时 ,基本枪位下操作对熔池搅拌混匀时间最短     

底吹喷枪异常堵塞时复吹转炉的熔池搅拌

根据重庆钢铁股份公司复吹转炉生产过程中实际结构尺寸和改造设计的特点,设计制作了复吹转炉冷态模型.针对实际生产过程中转炉底吹喷枪可能出现的异常堵塞情况,研究了底吹喷枪正常、部分堵塞或全部堵塞等不同工况下,复吹转炉熔池内的搅拌混匀时间与底吹供气强度的关系.     

热回复过程高强耐候钢Q450NQR1的高温力学性能

在热回复条件下,采用Gleeble-1500D热/力模拟实验机,研究测试了高强耐候钢Q450NQR1(/%:0.05～0.10C、0.30～0.50Si、0.80～1.00Mn、≤0.020P、≤0.008S、0.20～0.40Cu、0.15～0.35Ni、0.40～0.60Cr)200mm×1 350 mm铸坯试样在700～1 000℃,热拉伸应变率5×10^-3 s^-1时的强度、塑性模量和断面收缩率。结果表明,随温度下降铸坯塑性模量(硬化系数)和强度增加,800℃时铸坯的强度随温度的变化速率出现明显转变;925～700℃时铸坯断面收缩率≤60%;为保证铸坯质量,在矫直过程铸坯表面温度应≥950℃。     

喷气冷却转炉炉壳表面的温度场模拟计算和效果分析

分析了转炉炉壳喷气冷却结构布置特点,建立了描述转炉炉壳喷气冷却热交换的控制方程和边界条件,利用FLUENT软件进行流动-传热耦合数值模拟求解.结果表明,在各空气喷射冷却条件下,喷射冷却模块内气体流动状态和炉壳表面温度分布相似;随着喷射空气流量增加,喷流速度增大,对流换冷却使炉壳表面温度降低效果明显:当喷射空气流量增加到一定程度后再继续增加,喷射流冲击强烈的上部区域温度可以持续降低,但对表面下部温度的降低变得不明显;在适宜喷流供气参数条件下,炉壳表面上、下最大温差的最小值约为180℃.     

板坯连铸矫直温度在线控制的应用研究

对矫直区连续测温在板坯连铸二冷模型中的应用进行了研究.采用反馈控制与前馈控制互补的模式,分析建立了板坯连铸矫直温度在线控制模型.并设计了能有效避免二冷区各种测温干扰因素影响,可在高温环境长时间在线运行的CQU-2MB测温仪.本模型考虑了水量变化的历史累积与温度的延迟,引入最佳温度区域和微调温度区域2个控制调节区,有效地减小了控制调节中的铸坯温度波动,缩短温度调节时间,提高控制效率.在板坯连铸生产中应用本控制系统后,在拉速等工艺条件波动较大的情况下,铸坯矫直温度基本上能稳定地控制在目标温度范围内.     

方坯连铸二冷热应力模拟

建立了方坯的应力计算模型,并通过采用有限元法求解,获得了铸坯在二冷段的应力和应变分布规律,为研究二冷对铸坯质量的影响提供了理论基础.     

方坯连铸二冷热应力模拟

简要介绍了方坯应力计算模型的建立，并通过采用有限元法求解，获得了铸坯在二冷段的应力和应变分布规律，为研究二冷对铸坯质量的影响提供了理论基础。     

铸坯表面热交换系数的测定

建立了铸坯表面热交换系数计算的方程，并将实验测定的数据经过回归，得到了铸坯表面的热交换系数与铸坯表面温度及水流密度的函数关系式，即喷嘴的热态性能。