预应力对羟基磷灰石涂层热处理行为的影响

在工业纯钛表面采用等离子法制备羟基磷灰石涂层,然后分别在自由态(无应力)、预加正应力、同时预加正应力与切应力三种不同条件下热处理.利用电子拉伸试验机进行剪切结合强度测试,利用电子探针观察剪切试验断口形貌和涂层/基体界面处组织形貌与微区元素分布,以探讨应力条件下热处理对涂层/基体界面的影响.研究表明:热处理过程施加预应力可以提高涂层与基体的剪切结合强度,其原因可能是预应力的施加促进了涂层与基体间元素扩散,并使涂层中的裂纹产生一定程度的闭合.     

等离子喷涂Al2O3+TiO2复合陶瓷涂层的组织结构

利用ＳＥＭ,ＴＥＭ,ＥＤＡＸ及Ｘ射线等手段研究了Ａｌ２Ｏ３＋ＴｉＯ２／ＮｉＣｒＡｌＹ复合陶瓷等离子喷涂层的组织结构,涂层呈片层状,Ａｌ２Ｏ３＋ＴｉＯ２陶瓷涂层由γ－Ａｌ２Ｏ３,ＴｉＯ２及少量的α－Ａｌ２Ｏ３组成,由于喷涂层温度比较高,部分熔化的Ａｌ２Ｏ３和大部分熔化的ＴｉＯ２发生了一定程度的互熔,形成了Ａｌ２Ｏ３＋ＴｉＯ２共晶组织。片层内由Ｎｉ基固溶体及弥散分布其上的γ相（Ｎｉ３Ａｌ）组成,片间为     

农用车发动机球墨铸铁曲轴断裂失效分析

采用断口分析、硬度检测、化学分析、金相组织检测等方法对球墨铸铁曲轴断裂的原因进行了综合分析.结果表明曲轴颈与曲臂圆角处光洁度差,原加工痕未磨削消失是疲劳断裂的主要原因.     

电热管焊接接头挤压裂纹的分析

针对电热管焊接接头挤压产生的裂纹,通过采用金相显微镜观察其金相组织并用直读光谱对原材料成分进行化学成分分析,排除了成分、焊接工艺规范等的影响。经过对挤压过程分析,发现应力集中点是产生裂纹的主要原因,并提出了改进的方法。     

预应力热处理对羟基磷灰石涂层相组成和结合强度的影响

设计不同角度的斜面工业纯钛柱,采用等离子法制备羟基磷灰石涂层,设计工装使涂层在预加相同正应力和不同切应力条件下进行热处理.利用电子拉伸实验机进行剪切结合强度测试,利用X射线衍射仪检测涂层的相组成与结晶度,探讨应力条件下热处理对涂层组成和涂层/基体结合强度的影响.研究表明:热处理中预加应力可以提高涂层的结晶度和涂层/基体的剪切结合强度.     

热处理对羟基磷灰石涂层相组成、表面形貌与结合强度的影响

羟基磷灰石(HA)涂层的喷涂及其后处理工艺对其组织结构和结合强度具有重要影响.比较了热处理对不同粒度HA涂层相组成、表面形貌与结合强度的影响,为该类涂层制备工艺的优化提供实验依据.采用等离子喷涂法在纯钛表面制备了不同粒度的HA涂层,对其进行650℃不同保温时间的后热处理.利用X射线衍射仪、扫描电子显微镜和电子拉伸机检测了涂层的相组成、表面与断口形貌及剪切结合强度等.结果表明,涂层经650℃保温0.5h热处理后,非晶相和分解相基本全部转变为结晶HA.经热处理晶化后,涂层表面生成300nm以下的微粒子,双重涂层BC表面更易形成.粗粉末涂层CC和BC热处理后的剪切强度提高,而细粉末涂层FC则相反;HA涂层的剪切断裂主要是发生在涂层与基体间的界面上.     

W18Cr4V钢表面激光熔覆TiC-Co金属陶瓷

研究了W18Cr4V高速钢表面TiC－Co金属陶瓷熔覆层的组织及其与基体间的界面组织特征,熔覆层的组织特征为在灰色共晶组织上分布着大量的TiC颗粒,与基体形成了良好的冶金结合。在熔覆过程中TiC部分熔化,而Co则全部熔化,且有一定的烧损。熔覆层硬度较高,可达1682HV0.1。Ni基合金过渡底层的采用．可以在较宽的工艺范围内得到均匀连续且为冶金结合的金属陶瓷激光溶覆层,涂层最高硬度为1193HV0.1。     

电热管焊接接头挤压裂纹的分析

针对电热管焊接接头挤压产生的裂纹，通过采用金相显微镜观察其金相组织并用直读光谱对原材料成分进行化学成分分析，排除了成分、焊接工艺规范等的影响。经过对挤压过程分析，发现应力集中点是产生裂纹的主要原因，并提出了改进的方法。     

中央空调冷却水管腐蚀开裂失效分析

采用化学成分分析、金相检验、能谱及X射线物相分析等方法 ,对取自两地的两支中央空调冷却水管腐蚀开裂进行了分析比较 .结果表明 :冷却水中含有溶解氧及硫、氯等腐蚀性离子而缓蚀剂浓度不够是两支水管腐蚀失效的主要原因 ,不同地域的水质及腐蚀介质差别对冷却水管的腐蚀开裂速度与特征有一定影响     

42CrMo钢风电主轴开裂失效的组织缺陷分析

利用光学显微镜、扫描电镜和电子探针对热处理后开裂的42CrMo钢制大型风电主轴进行微观组织形貌及微区成分分析。结果表明,主轴裂纹附近存在大量的硫化物及氮化物夹杂,且夹杂物与基体存在明显的间隙面,易以界面脱粘开裂机制产生裂纹,同时夹杂处的微区成分偏析及裂纹附近的缩松缺陷共同作用最终导致主轴开裂。