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针对电动车用大型动力Ni/MH电池工作温度较高的特点 ,系统地研究了Mn部分取代Ni对贮氢合金RENi3 .95-xMnxCo0 .75Al0 .3 相结构和高温 (6 0℃ )电化学性能的影响。结果表明 ,RENi3.95-xMnxCo0 .75Al0 .3(x =0~0 .6 )合金具有单一的CaCu5型LaNi5相结构 ,其晶胞体积随Mn含量的增加而增大 ;Mn的加入能有效地改善合金的高温活化性能和放电容量 ,但会加快合金的循环容量衰退 ,降低充放电循环稳定性 ;Mn含量在x =0 .3~ 0 .5时 ,合金具有较好的高温高倍率放电性能 相似文献
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系统研究了单辊快淬快速凝固处理对低Co贮氢合金MlNi4.0Co0.2Mn0.40Al0.30Cu0.10的相结构和电化学性能的影响.XRD分析表明,铸态和快凝合金均为单相CaCu5型结构,但快凝合金的成分和结构均匀性得到明显改善,并具有较低的吸氢体积膨胀率(△V/V).电化学测试表明,快速凝固处理后合金的活化性能不变,循环稳定性得到显著改善,但其放电容量和高倍率放电性能有所降低.研究发现,快速凝固低Co合金循环稳定性能的改善主要归结于快凝合金具有较低的吸氢体积膨胀率和较好的成分均匀性,而快凝合金电极的电催化活性以及氢在合金中的扩散速率较铸态合金有所减小是导致其高倍率放电性能降低的主要原因. 相似文献
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本文对比研究了快速凝固和常规熔铸Ml(NiCoMnTi)5合金的组织结构和电化学性能。SEM和XRD分析研究表明,冷却速度较慢的常规熔铸合金为粗大的树枝晶组织,合金中Mn偏析明显,并且有少量TiNi3第二相生成。但在冷却速度高达105~106Ks-1快速凝固条件下,合金的组织转变为细小的柱状晶,合金呈CaCu5型单相结构,并使Mn的成分偏析得到抑制。电化学性能测试结果表明,快凝合金的放电容量比常规熔铸合金稍高,放电电位平台更为平坦,充放电循环稳定性得到显著改善。但快凝过程使合金的起始活化次数增加,高倍率放电性能有所降低。柱晶组织具有较好的抗吸氢粉化能力和快凝合金成分的均匀化是导致快凝合金循环稳定性得到显著改善的根本原因 相似文献
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采用室温下缓冲溶液的浸渍处理方法对 Mm(Ni Co Mn Al) 5 合金进行表面改性 ,研究了缓冲溶液 p H值和浸渍处理时间对合金电化学性能的影响。试验结果表明 :采用 p H值为 4.5的缓冲溶液浸渍处理 2 h可以改善Mm(Ni Co Mn Al) 5 合金的活化性能、初始放电容量和循环稳定性 ,但对高倍率放电性能的改善作用并不明显。 相似文献
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热处理对Ml(NiCoMnAl)_(4.76)合金的电化学性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
研究了热处理对 Ml (Ni Co Mn Al) 4 .76合金电化学性能的影响。结果表明 :在 1 1 73K~ 1 373K下适当的热处理可以显著提高贮氢合金电极的放电容量和高倍率放电性能 ;铸态合金的放电容量为 31 0 Ah/kg,放电电流密度 id=30 0 A/kg时 ,高倍率放电率 H RD30 0 =91 % ,id =1 2 0 0 A/kg时 ,H RD12 0 0 =35% ;经 1 1 73K,1 0 h热处理的合金容量提高到 32 7Ah/kg,H RD30 0 提高到 97% ;经 1 1 73K,3h热处理的合金容量为 2 99Ah/kg,H RD30 0 提高到 98% ,H RD12 0 0 提高到 65% ;随热处理温度的升高和时间的延长 ,导致合金电极的放电容量和高倍率放电性能下降。 相似文献
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Mg-Ni非晶合金吸氢形成焓随Ni含量的变化及其对自放电的影响 总被引:3,自引:1,他引:2
通过电化学实验方法以及Miedema理论模型计算分别获得了Mg-Ni非晶合金的吸氢形成焓△H,两者对比较为接近,说明该模型可被用于估算非晶合金的吸氢形成焓。对形成焓随Ni含量的变化趋势进行了研究,结果表明,当Ni含量(摩尔分数)高于55%时,合金吸氢稳定性随Ni含量的增加而升高,而当Ni含量低于55%时,稳定性的改变恰好相反,此外还分析了这种变化趋势对Mg-Ni非晶合金电极的自放电特性的影响,结果 相似文献
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Zr系贮氢合金晶体结构与电极特性间关系 总被引:2,自引:0,他引:2
AB2型Laves相ZrCr(0.4)Mn(0.2)V(0.1)Ni(1.3)贮氢合金经球磨非晶化处理后,相同化学成分的贮氢合金电极容量锐减,合金的晶体结构与其电化学放电容量密切相关.在晶态合金中,主要是Zr2B2(B=Cr,Mn,V,Ni)四面体间隙的氢对电化学放电容量作出贡献,而在非晶态合金中,则是Zr3B,Zr4四面体间隙的氢.由于静电作用,都只有一半的间隙位置能容纳氢原子.非晶化处理导入额外的能量,以致降低合金中氢的电化学反应激活能. 相似文献