全文获取类型
收费全文 | 1966篇 |
免费 | 321篇 |
国内免费 | 194篇 |
专业分类
电工技术 | 187篇 |
综合类 | 160篇 |
化学工业 | 376篇 |
金属工艺 | 207篇 |
机械仪表 | 167篇 |
建筑科学 | 116篇 |
矿业工程 | 137篇 |
能源动力 | 47篇 |
轻工业 | 140篇 |
水利工程 | 32篇 |
石油天然气 | 97篇 |
武器工业 | 10篇 |
无线电 | 260篇 |
一般工业技术 | 248篇 |
冶金工业 | 85篇 |
原子能技术 | 15篇 |
自动化技术 | 197篇 |
出版年
2024年 | 13篇 |
2023年 | 55篇 |
2022年 | 107篇 |
2021年 | 137篇 |
2020年 | 94篇 |
2019年 | 83篇 |
2018年 | 79篇 |
2017年 | 84篇 |
2016年 | 85篇 |
2015年 | 107篇 |
2014年 | 112篇 |
2013年 | 122篇 |
2012年 | 120篇 |
2011年 | 143篇 |
2010年 | 124篇 |
2009年 | 134篇 |
2008年 | 125篇 |
2007年 | 110篇 |
2006年 | 101篇 |
2005年 | 76篇 |
2004年 | 70篇 |
2003年 | 55篇 |
2002年 | 67篇 |
2001年 | 45篇 |
2000年 | 32篇 |
1999年 | 38篇 |
1998年 | 20篇 |
1997年 | 30篇 |
1996年 | 35篇 |
1995年 | 13篇 |
1994年 | 18篇 |
1993年 | 11篇 |
1992年 | 8篇 |
1991年 | 3篇 |
1990年 | 5篇 |
1989年 | 4篇 |
1988年 | 2篇 |
1987年 | 1篇 |
1986年 | 3篇 |
1985年 | 2篇 |
1984年 | 1篇 |
1980年 | 3篇 |
1977年 | 1篇 |
1972年 | 1篇 |
1959年 | 2篇 |
排序方式: 共有2481条查询结果,搜索用时 15 毫秒
41.
在高溅射功率900W下用RF磁控溅射方法制备了厚为630-780nm的e-Ti-N薄膜。结果表明:当膜成分(原子分数,%,下同)在Fe-3.9Ti-8.8N和Fe-3.3Ti-13.5N范围内,薄膜由α′和Ti2N沉淀组成,磁化强度4πMs超过纯铁,最高可达2.38T;而矫顽力Hc下降为89A/m,可以满足针对1.55Gb/cm^2高存储密度的GMR/感应式复合读写磁头中写入磁头的需要,N原子进入α-Fe使α′具有高饱和磁化强度;Ti的加入,阻止α′→α γ′的分解,稳定了强铁磁性相α′,是Fe-Ti-N具有高饱和磁化强度的原因。由于由晶粒度引起的对Hc的影响程度Hc^D与晶粒度D有以下关系:Hc^D∝D^6,晶粒度控制非常重要。N原子进入α-Fe点阵的八面体间隙,引起极大的畸变,使晶粒碎化。提高溅射功率也使晶粒度下降。两者共同作用,能使晶粒度下降到约14nm,使Hc下降。晶界是择优沉淀地点,在α′晶界上沉淀Ti2N能起钉扎作用,阻止晶界迁移,使纳米晶α′不能长大。薄膜的结构和Hc的稳定温度不低于520℃。 相似文献
42.
通过在硅油中加恒电场实验,研究了PZT-5H铁电陶瓷Vickers压痕裂纹的扩展行为,探讨了电场、残余应力以及介质间的耦合作用.结果表明,残余应力不足以使压痕裂纹在硅油中发生滞后扩展,只有外加恒电场E>0.2 kV/cm,电场、残余应力和介质的耦合才能使压痕裂纹在经过一个孕育期tp后发生滞后扩展.由于有效应力强度因子随裂纹扩展而下降,故压痕裂纹扩展10-30 μm后就将止裂.压痕裂纹在硅油中滞后扩展的门槛电场强度EDp=0.2 kV/cm.如外加电场大于临界电场Ep=5.25 kV/cm,电场和残余应力的耦合可使压痕裂纹瞬时扩展;保持恒电场,裂纹能继续扩展,然后止裂.如外加电场大于12.6 kV/cm,不需要残余应力协助,电致裂纹也能在光滑试样上形核、长大、连接,导致试样断裂.试样发生电致滞后断裂的门槛电场EDF=12.6 kV/cm,发生瞬时断裂的临界电场EF=19.1 kV/cm. 相似文献
43.
44.
使用纳米压痕法测量了单晶SnO2纳米带的硬度、断裂韧性以及裂纹形核的临界应力。结果表明,当载荷大于临界值后微裂纹就从压痕顶端形核、扩展;与此相应,在载荷一位移曲线上出现位移突变平台,根据平台载荷计算出压痕裂纹形核的临界应力σc=3.4GPa;利用裂纹的长度计算出SnO2纳米带的断裂韧性为0.028—0.066MPa-m^1/2,其平均值为KIc=0.044MPa-rn^1/2,它比其它块体脆性材料的断裂韧性小一个数量级,实验测出SnO2纳米带的硬度H=6.25GPa和弹性模量E=86.7GPa。 相似文献
45.
46.
321不锈钢点蚀电位影响因素的研究 总被引:3,自引:1,他引:3
通过正交设计和对比实验研究了温度、pH值以及Cl-和SO2-4含量对321不锈钢点蚀电位的影响.正交设计表明,温度和Cl-(Cl-≥0.014mol/L)含量对点蚀电位Eb的影响显著,但pH值(6~9)则没有影响.对比实验表明,当Cl-≤0.014 mol/L时,Cl-对Eb没有影响,当Cl->0.014 mol/L,则Eb随Cl-浓度对数升高而线性下降.点蚀电位随温度升高而下降.如不含Cl-,则SO2-4对Eb没有影响,当Cl-=0.028 mol/L时,Eb随SO2-4浓度升高而升高,并趋于稳定值. 相似文献
47.
研究了机械球磨方法制备的Al-10%Ti混合粉末的组织和热稳定性.结果表明:在球磨作用下,Al, Ti粉末的颗粒尺寸得到有效细化,并且球磨时间越长,Al/Ti粉末储备能量越大,生成Al-Ti金属间化合物所需的反应激活能越低,内能的增加和扩散能力的提高是由于机械球磨导致了大量的晶格缺陷;Al-10%Ti混合粉末反应烧结后相互扩散形成的最终产物是DO22-Al3Ti. 相似文献
48.
C90油管钢的氢损伤 总被引:4,自引:0,他引:4
对比研究了三种油管钢(宝钢的C90和日本的SM90及SM95)的氢致开裂性能.SM90,SM95和C90产生氢损伤的临界扩散氢质量分数(×10~(-6))分别为1.76,4.3和8.38;临界全氢质量分数(×10~(-6))分别为4.24,6.35和10.22三种钢在H_2S中的门槛应力σ_(th)/σ_s分别为0.64,0.80和0.85.三种油管钢抗氢损伤能力和抗氢致滞后断裂的能力是一致的,以C90为最好,它和氢的扩散系数无关.C90钢缺口试样氢致滞后断裂门槛值K_(IH)与可扩散的氢质量分数w_0有关,实验获得K_(IH)=46-12.51ln_(w0).理论分析和实验结果完全一致.对C90钢,当w_0≤4.8×10-6时,在任何K_I/K_C下均将获得韧窝断口;w_0≥7.6×10~(-6),K_I/K_C≥0.5时,则氢致韧断;K_I/K_C≤0.4时,则氢致脆断. 相似文献
49.
50.
氢对不锈钢钝化膜破裂应力的影响 总被引:1,自引:1,他引:1
用纳米力学探针测量了316不锈钢电解抛光以及抛光后阳极钝化试佯的载荷-压入位移曲线,并研究了氢的影响.结果表明,一旦表面存在氧化膜(电解抛光)或钝化膜(阳极钝化),在载荷-位移曲线上就会出现恒载荷平台;对氧化膜,平台载荷较小,对应膜的屈服;对钝化膜,平台载荷较大,对应膜的破裂.氢可降低钝化膜的平台载荷以及相同载荷下的压入位移,从而使得钝化膜的复合弹性模量Er和破裂应力σF都随试样中氢浓度Co的升高而下降,例如,Er(GPa)=100 82e^-0.01Co,σF(GPa)=1.59 2.93e^-0.010Co。 相似文献