3Cr-1Mo-1/4V钢的组织与性能

采用金相，TEM，XRD等方法研究了3Cr-1Mo-1/4V钢组织与性能，结果表明：3Cr-1Mo-1/4V钢在550℃回火时出现二次硬化现象，其强度，硬度达到极大值，随回火温度的升高和回火时间的延长，强度，硬度下降，而塑性增加，经模拟最大焊后热处理（Max.PWHT)后的拉伸性能和模拟最小焊后热处理（Min.PWHT)后的－18℃夏比（V型）冲击韧性均满足加氢反应器的设计要求，筒体锻件性能分析表明，力学性能均匀，达到了加氢反应器的技术要求，良好的成分均匀性，淬透性和准贝氏体回火组织是该钢具有良好强韧性的原因。     

脉冲电沉积钴镍合金层微观结构的研究

研究了钴镍合金镀液中Co^2 浓度与镀层中钴含量的关系,并采用XRD,TEM分析了不同钴含量合金镀层的微观结构。结果表明,沉积层中的钴含量随电解液中Co^ 浓度的增大而显著增大,当镀层中的钴含量为69．8％－78．9％（质量分数）时,镀层为面心立方晶格的α－Co相和排六晶格的ε－Co相组成;钴含量低于69．8％时为α－Co相,钴含量大于78．9％时为ε－Co相,钴含量增大,晶粒尺寸明显减小,合金点阵参数增大。     

谈牧区政府宏观调控的内容

牧区经济建设必须从不同地区、不同民族的特点出发,与牧区社会的整体进步相结合有步骤地进行。牧区经济发展的根本出路是由传统畜牧业向现代畜牧业转化,由自给、半自给生产向较大规模的商品生产转化。为实现这一目标,政府应在市场机制的基础上,开展如下方面的宏观调控:1努力转变畜牧业增长方式,加强政府对畜牧业产业化发展的政策引导为实现牧区经济由传统畜牧业向现代畜牧业转化,由自给、半自给生产向较大规模的商品生产转化的发展目标,首先必须转变     

86CrMoV7钢热变形奥氏体CCT图

采用膨胀法测定了８６ＣｒＭｏＶ７钢经Ｔ＝９００℃，ζ＝１ｓ＾－１，ε＝０．４热变形后的连续冷却变曲线。结果表明，试验用钢在连续冷却转变过程中，只存在珠光体，马氏体转变，不发生珠光体转变的临办冷却速度为３．１℃／ｓ，Ｍｓ点为１５０℃，组织分析发现，未溶碳化物可成为珠光体转变的核心，促进珠光体转变。     

时效温度对Fv520(B)钢组织及力学性能的影响

采用高温Ｘ射线衍射、透射电镜等手段研究了Ｆｖ５２０（Ｂ）马氏体沉淀硬化不锈钢经固溶处理＋中间调整处理后不同温度时效处理的显微组织和力学性能。结果表明,４７０℃时效时硬化效率最显著;５２０℃以上时效时,有逆转变奥氏体生成。时效相主要是富铜（ε－Ｃｕ）相、ＮｂＣ、Ｍｏ２Ｃ、Ｍ２３Ｃ６等。６２０℃时效时残余奥氏体量达到最大值,该钢的强度最低;６２０℃以上时效时,发生奥氏体重结晶,残余奥氏体量减少,钢的强     

基于APDL的多丝埋弧焊温度场模拟的算法研究

焊接温度场的分析是焊接研究的基础,多丝埋弧焊焊接温度场模拟的难点在于热流密度的计算和加载。在考虑了焊丝偏转的情况下,采用双椭球热源模型,并应用叠加原理,使用APDL（ANSYS Parameter Design Language）完成移动热源热流密度加载计算。在计算程序中采用标量参数而不用数组,保证其在一次循环中完成计算工作,从而避免了大量数值存储、调用、循环造成的计算量过大。通过三丝埋弧焊直缝管焊接温度场计算和焊缝形状对照结果表明：该方法的计算精度能够达到预计的精度,可以用于多丝埋弧焊焊接温度场的计算。     

喷射电沉积镍的阴极极化行为

通过阴极极化曲线的测定研究了硫酸盐电解液喷射速度u(流速)对阴极过电位ηC和沉积层晶粒尺寸的影响.结果表明,电解液流速增大,有利于氢还原析出,导致过电位显著增大,晶粒尺寸减小.当电流密度为140 A/dm2时,喷射速度由0.83 m/s增大到5.00 m/s,阴极过电位从1.48 V增至8.52 V;晶粒尺寸从22.6 nm减小到18.9 nm.随电流密度增大,阴极上析氢步骤逐渐取代水合镍离子电化学还原步骤并成为整个过程的控制步骤.     

焊缝余高及去应力退火对X80钢管焊接接头疲劳性能的影响

采用MTS Landmark 370型疲劳试验机研究了焊缝余高和去应力退火对X80大变形管线钢管焊接接头的拉-拉疲劳寿命的影响;采用显微硬度计和扫描电镜分析了焊接接头的硬度及疲劳断口形貌。结果表明:去除焊缝余高和去应力退火处理能够延长X80大变形管线钢管焊接接头的疲劳裂纹萌生寿命,提高其疲劳寿命;疲劳裂纹在内焊缝的焊趾处或者紧邻熔合线的热影响区萌生;焊缝余高引起的应力集中和热影响区软化是影响疲劳裂纹萌生的关键因素。     

热处理对马氏体不锈钢Fv520（B）力学性能的影响

研究了热处理对马氏体沉淀硬化不锈钢Ｆｖ５２０（Ｂ）：０．０５Ｃ－１４．５Ｃｒ－５．５Ｎｉ－１．８Ｃｕ－１．７Ｍｏ－０．３５Ｎｂ的组织和力学性能的影响。结果得出，经１０５０℃固溶处理＋８５０℃中间处理＋４７０℃时效时Ｆｖ５２０（Ｂ）钢的强度达到极大值，时效温度超过５２０℃时，形成逆转变奥氏体，残余奥氏体量增加，６２０℃达到最大值。     

86CrMoV7钢的过冷奥氏体转变

利用Ｆｏｒｍａｓｔｅｒ－Ｆ全自动膨胀仪测定８６ＣｒＭｏＶ７钢的过冷奥氏体等温转变曲线（ＴＴＴ图）中续冷却转变曲线（ＣＣＴ图）,结果表明：在ＴＴＴ图中存在珠光体、贝氏体、马工体转变,珠光体、贝氏体转变都呈“Ｃ”型,有两个鼻点,球光体的“鼻点”温度为６２５℃,孕育期为５０ｓ,贝氏体转变的“鼻点”温度为４００℃,孕育期为１２６ｓ。在ＣＣＴ图中,只存在珠光体和马氏体转变。