全文获取类型
收费全文 | 167篇 |
免费 | 5篇 |
专业分类
综合类 | 37篇 |
化学工业 | 67篇 |
金属工艺 | 1篇 |
建筑科学 | 58篇 |
矿业工程 | 1篇 |
水利工程 | 3篇 |
一般工业技术 | 4篇 |
冶金工业 | 1篇 |
出版年
2024年 | 2篇 |
2023年 | 4篇 |
2022年 | 2篇 |
2021年 | 5篇 |
2020年 | 4篇 |
2019年 | 1篇 |
2018年 | 3篇 |
2017年 | 3篇 |
2016年 | 1篇 |
2014年 | 6篇 |
2013年 | 3篇 |
2012年 | 9篇 |
2011年 | 6篇 |
2010年 | 11篇 |
2009年 | 8篇 |
2008年 | 9篇 |
2007年 | 22篇 |
2006年 | 15篇 |
2005年 | 9篇 |
2004年 | 10篇 |
2003年 | 4篇 |
2002年 | 1篇 |
1998年 | 3篇 |
1997年 | 3篇 |
1996年 | 2篇 |
1995年 | 2篇 |
1994年 | 2篇 |
1993年 | 5篇 |
1992年 | 8篇 |
1991年 | 2篇 |
1990年 | 3篇 |
1989年 | 1篇 |
1988年 | 2篇 |
1987年 | 1篇 |
排序方式: 共有172条查询结果,搜索用时 15 毫秒
21.
22.
用电炉还原渣在高温重构的转炉钢渣作高活性钢渣胶凝材料,并探讨重构钢渣的水化进程、水化产物和力学性能。试验结果表明:重构钢渣的水化热曲线在水化13-35h都有不同程度的放热峰存在,而未重构钢渣水化72h未见任何放热峰。SEM照片清晰显示相较于未重构铜渣,重构钢渣水化产物数量更多,水化浆体结构更为致密。随着水化龄期的延长,重构钢渣水化XRD图谱中硅酸盐矿物特征峰明显降低,无定形的C—S—H含量提高。重构过程有效改善了钢渣的后期强度,掺重构钢渣水泥的抗压强度的活性指数最高达104.0%。 相似文献
23.
含钡硫铝酸盐水泥熟料煅烧过程的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
利用高温显微分析与XRD分析相结合的方法,研究了含钡硫铝酸盐水泥熟料的煅烧过程.研究表明,这种水泥熟料的生料具有较强的反应能力,较低的烧成温度和较宽的烧结范围.由于在固相反应阶段生料反应形成的过渡矿物和预期矿物的密度比反应物的小,因而导致了生料的体积膨胀. 相似文献
24.
25.
混凝土在电化学除盐过程中内部离子迁移和结构变化的研究 总被引:5,自引:0,他引:5
研究了电化学除盐过程中通电量、电解质溶液的性质等对驱除Cl^-效率的影响,并利用压汞试验方法(NIP)对经电化学脱盐处理的混凝土孔结构进行了分析。结果表明,经电化学除盐后钢筋附近混凝土的总孔隙率增大,其中小于30nm的孔明显增多,而大孔数量则有所减少;远离钢筋的混凝土的孔隙率变化与所用电解质溶液有关,以水作除盐介质时孔隙率增大,而采用饱和Ca(OH)2和饱和Ca(OH)2+0.001mol/L Li2B4O7溶液时混凝土孔隙率减少。 相似文献
26.
掺含氯碱渣的抹灰砂浆致混凝土内钢筋锈蚀的原因分析 总被引:2,自引:0,他引:2
南方某建筑工程中将一种化工厂排放的含氯离子的白色碱渣误作石灰用于抹灰砂浆中,导致混凝土中钢筋快速锈蚀,造成严重后果。通过现场调查与取祥,分析了混凝土中氯离子含量及其分布情况,并通过压蒸养护、干湿交替养护和蒸汽养护等快速实验及浸渍等试验手段,试验研究了该碱渣导致钢筋锈蚀的作用及程度,为确认钢筋发生锈蚀的原因和了解该碱渣对钢筋的危害性提供了直接证据。 相似文献
27.
低活性粉煤灰颗粒与水化产物界面粘接不良,是导致粉煤灰水泥强度等性能较差的根本原因.本文将预水化的低活性粉煤灰在适宜温度下进行热处理,利用粉煤灰颗粒表面水化产物脱水相可再水化的原理,达到改善粉煤灰颗粒与水化产物的界面粘结性能.探讨了处理温度、粉煤灰粒度、预水化程度等参数对粉煤灰活性指数的影响.结果表明:在750℃处理时,粉煤灰表面水化产物分解生成低结晶度β-C2S,该矿物可再水化,进而改善了粉煤灰颗粒与水化产物的界面粘结.预水化程度为5%~6%(水化深度0.22~0.27 μm)时,处理后粉煤灰活性指数最高.该方法对粗粉煤灰活性改善效果较好,且对早期活性指数的提高幅度较大. 相似文献
28.
采用化学结合水测定、综合热分析及扫描电镜分析,研究了温度对碱激发碳酸盐矿胶凝材料(alkali-acdvated carbonatite cememitious material,C体系)及碱激发碳酸盐矿-矿渣复合胶凝材料(alkali-activated carbonatite-slag cementitious material,CS体系)的反应程度、反应产物及微观结构的影响.结果表明:相同温度下,两体系的化学结合水量随龄期变化的规律有所不同,CS体系的反应程度较C体系的高;两体系的反应产物有所不同,CS体系的浆体微观结构比C体系的更密实;随温度升高,两体系反应程度提高,凝胶产物增多,浆体结构更加密实,但反应温度不宜超过60℃. 相似文献
29.
30.