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本文对18Cr2Ni4 WA钢在1-2% 碳势、920+ 10 ℃下渗碳6h 的渗碳层进行不同程度的冷处理,改变渗层的奥氏体量,在不同的磨损试验机上进行磨损试验,采用扫描电子显微镜对摩擦表面形貌进行分析,研究了组织与相应磨损条件下的磨损机理。原始奥氏体量较多的试件在摩擦过程中,因产生摩擦诱发马氏体相变使磨痕形态和磨损机制发生很大的变化,从而表现出不同的耐磨性。 相似文献
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推导出了送粉激光熔覆覆盖率的计算方程,利用金相法检测了熔覆层宏观参数并结合相关的物理参数,计算了激光熔覆的送粉有效利用系数和激光熔覆覆盖率。另外,系统分析了扫描速度和送粉速率对覆盖率的影响。结果表明:覆盖率随扫描速度的提高而降低;随送粉速率的加在而提高。 相似文献
65.
氩弧熔覆Ni35B—SiC层的强化机制 总被引:4,自引:0,他引:4
采用氩弧熔覆工艺在Q235基材上熔覆Ni35B-SiC,获得硬度和硬磨性高的熔覆层。显微组织、相组分形貌和相结构分析证明熔覆层强化机制是:γ-Ni5Si2相弥散强化、γ-Ni基体上共格析出γ-Ni3Si强化和C、Cr、B固溶强化的共同作用。 相似文献
66.
铁基合金+WC激光熔覆层的显微组织与性能 总被引:3,自引:0,他引:3
在Q235钢和QT-600球铁表面激光熔覆铁基合金+WC粉末.利用扫描电镜(SEM)、光学显微镜(OM)、能谱仪(EDS)和X射线衍射仪(XRD)分析了熔覆层的微观组织,测试了熔覆层硬度和磨损性能.结果表明,Q235钢表面熔覆层组织较细,熔覆层与基体结合界面波形不明显,且出现白亮层.QT-600球铁表面熔覆层组织粗大,界面波形较大,基体混入多,无白亮层,硬度、耐磨性相对较低.分析认为,组织与性能的不同是由于Q235钢熔点较高,熔化量少,且熔池冷速快,组织细化.QT-600球铁表面熔覆层组织不均匀,其中等轴品的耐磨性高于柱状晶,原因在于较细的等轴晶晶界较多,增大了滑动阻力. 相似文献
67.
送粉式激光熔覆过程中透光率的理论推算、测试方法及其影响因素 总被引:14,自引:0,他引:14
提出了透光率、吸收透光能量线密度的概念.建立其计算模型并实验检测了透光率、吸收透光能量线密度。两者在反映送粉熔覆过程的客观规律方面及理论计算值和实验检测计算值方面均获得良好的吻合。对送粉利用率随扫描速度变化出现极大值现象进行了合理的解释。 相似文献
68.
送粉激光熔覆WC陶瓷层的高温组织与性能 总被引:1,自引:0,他引:1
实验研究了Co基自熔合金、Ni基自熔合金+WC、Co基自熔合金+WC激光熔覆层在不同温度下的显微组织和各种化合物的硬度,结果表明三种材料在相同激光熔覆工艺参数下获得的熔覆层的高温显微组织、性能存在很大的差异,Ni基自熔合金+WC在700℃时硬度开始显著降低且显微组织发生很大变化,而Co基自熔合金和Co基自熔合金+WC在700℃时才开始发生变化且变化幅度较小。同时证明WC在加热过程中硬度没有显著降低。实验结果对获得具有抗高温粘着磨损的激光熔覆层有重要的理论和实际意义。 相似文献
69.
70.
从理论上推导出熔覆层参数与激光熔覆工艺参数间的关系式。论述了关于激光热有效利用率β、稀释率η的实验检测方法,并在给定激光功率P、扫描速度V、光斑直径d下,通过调整送粉率Vf获得不同厚度的熔覆层,实际检测与计算理论值进行比较,两者吻合得很好。为分析问题方便,提出了能够反映熔覆层界面真实状况的真实稀释率η的概念。 相似文献