滚轧直螺纹钢筋连接施工技术

粗直径钢筋连接技术是一项直接关系到钢筋混凝土结构工程质量(安全度)、施工进度和经济效益的重要施工技术.这项施工技术经历了绑扎连接、焊接连接和机械连接等发展过程.滚轧直螺纹连接技术是当前钢筋连接技术的最新方法,这里对其施工技术方法、特点等做以简单阐述,望能得到同行的认可和接受,并在实际工程中多以运用与推广.     

电场固溶处理对2A12铝合金时效成形的影响

基于静电场固溶处理制坯为铝合金时效成形提供了一种新的方法。为评价该工艺的可行性,研究了不同电场强度对2A12铝合金时效成形的影响,探索了在不同固溶电场强度下的时效成形性与普通固溶处理后时效成形的差异,对处理后的2A12铝合金试件进行力学性能测试与显微组织分析。结果表明:电场固溶处理+时效成形对2A12铝合金的组织和性能有一定的影响,较普通固溶处理+时效成形表现出良好的成形性和伸长率;随着电场强度的增加回弹率逐渐降低,韧窝数量增加且尺寸增大;在固溶时施加5.2 k V·cm-1的电场强度可以促进第二相的溶解,导致Cu Al2析出相的比重增大。     

岩土工程勘察若干术语辨识与探析

本文对岩土工程勘察中涉及的主要土层、主要受力层、抗浮设防水位、地基的均匀性、岩土参数标准值、地基承载力特征值等术语进行了辨识,并对若干问题进行了探析与讨论.     

砖填充墙框架房屋的地震内力分析

我国近年来几次大地震的建筑震害表明,框架房屋中的砖填充墙,地震时与框架一同抵抗了地震荷载,同时也给框架造成了局部损害。因此,在地震内力分析时,应根据这一实际情况,考虑砖墙的刚度和强度。文中建议,当采用弹性反应谱理论进行设计时,应取主体结构(即框架)处于弹性阶段最终时刻各类构件(框架和填充墙)的实际刚度来确定房屋的周期。分配地震剪力时,按照填充墙的有效强度来确定它所分担的一部分地震荷载。此外,又根据国内外关于填充墙框架模型试验的实测数据,给出砖填充墙的实际刚度、有效强度的具体数值和有关计算公式。最后,还给出砖墙对框架反作用力的计算方法和构造。     

弹性楼盖高层框-剪结构地震内力实用计算法

装配式楼盖的水平刚度是有限的,这已为房屋的脉动振型,楼盖实测变形以及房屋的震害现象所证实。本文提出考虑楼盖变形的空间结构力学模型,采取“栅格多质点系”计算简图,对160例8～30层高层建筑进行了地震反应分析,并以刚性楼盖假定的框架地震内力为基数,给出弹性楼盖框-剪结构各种情况下的中央框架地震内力修正系数。从而使目前通用的较简单的适用于框架-剪力墙并联体的“单竖杆多质点系”抗震分析方法,作一简单修正后,即能反映楼盖变形对框架地震内力的影响。     

单层厂房纵向抗震计算

关于单层厂房的纵向抗震计算,新的建筑抗震设计规范(aBJ11-89)作如下规定: 一、钢筋混凝土无檩和有檩屋盖及有较完整支撑系统的轻型屋盖厂房,可考虑屋盖平面的弹性变形、围护墙与隔墙的有效刚度、以及扭转的影响,按多质点空间结构分析,符合本规范附录六的条件时,可采用相应的简化方法;     

考虑空间作用时单层厂房纵向抗震简化计算

单层厂房的纵向抗震计算,以往多采用屋盖为绝对刚性或绝对柔性的假定。本文根据实测数据和震害规律,提出考虑屋盖变形以及纵墙有效刚度的空间计算模型,并利用计算机对不同类型厂房的大量分析结果,给出便于手算的适用于有檩、无檩屋盖厂房的“柱列法”和“总刚度法”。     

基于CLUSTER-OFDM的井下低压电力线通信技术

针对煤矿井下低压电力线的传输特性,提出了基于CLUSTER-OFDM的信号提取和传输技术,建立了其数学模型,同时建立了基于CLUSTER-OFDM的煤矿井下子群分配机制。通过仿真和实验验证了CLUSTER-OFDM信号提取和传输技术的可行性,实验结果表明该技术对消除OFDM技术峰均功率比过大有一定的改善,提高了用户接收信号的可靠性。     

基于DEFORM-3D的GH5188卡箍热模锻造过程数值模拟

通过DEFORM-3D软件对GH5188卡箍热模锻造过程进行数值模拟,分析了卡箍热模锻造变形过程中的网格流动、应力场、应变场和温度场。GH5188卡箍热模锻造成形分为3个阶段：镦粗成形、毛边成形和再结晶。结果表明：在1000℃和变形速度为20 mm·s^-1条件下进行热模锻得到的锻件的流线分布合理、变形均匀,主体无应力集中,锻件表面无缺肉、折叠等缺陷;锻后晶粒细化现象主要存在于连皮拐角处和毛边中,卡箍整体的晶粒尺寸一致。因此,该工艺方案合理并可行,为卡箍实际锻造生产提供了理论指导。     

置氢钛合金的除氢研究（英文）

对未置氢及置氢Ti-6Al-4V合金进行了TG/DSC试验,研究了置氢钛合金的除氢行为。结果表明,当温度超过600℃时,置氢钛合金的失重规律与未置氢钛合金具有较大的差别。当加热温度在600~900℃之间时,置氢钛合金的失重随着氢含量的增加而增加。这是由于置氢合金中的亚稳相发生了分解。不考虑合金氧化的影响,置氢钛合金的最大失重与合金中的氢含量一致。置氢钛合金的最佳除氢温度为750℃。对于不同氢含量的置氢钛合金,其除氢工艺是相同的。