全文获取类型
收费全文 | 56篇 |
免费 | 0篇 |
国内免费 | 32篇 |
专业分类
综合类 | 10篇 |
金属工艺 | 38篇 |
机械仪表 | 9篇 |
水利工程 | 1篇 |
一般工业技术 | 17篇 |
冶金工业 | 13篇 |
出版年
2019年 | 1篇 |
2010年 | 4篇 |
2009年 | 1篇 |
2008年 | 2篇 |
2007年 | 5篇 |
2006年 | 3篇 |
2005年 | 3篇 |
2004年 | 5篇 |
2003年 | 7篇 |
2002年 | 6篇 |
2001年 | 3篇 |
2000年 | 3篇 |
1999年 | 9篇 |
1998年 | 5篇 |
1997年 | 5篇 |
1996年 | 2篇 |
1995年 | 7篇 |
1993年 | 1篇 |
1992年 | 3篇 |
1991年 | 2篇 |
1990年 | 3篇 |
1989年 | 1篇 |
1988年 | 1篇 |
1987年 | 3篇 |
1984年 | 1篇 |
1983年 | 1篇 |
1982年 | 1篇 |
排序方式: 共有88条查询结果,搜索用时 0 毫秒
11.
12.
The effect of C,Mn and heat-treatment onwork-hardening of austenitic Mn steel and thework-hardening mechanism have been investigatedunder non-severe impact loading condition.Theresults show that the ability of work-hardening in-creases with the increase of C and aging tempera-ture but decreases with Mn.The work-hardeningwith high austenitic stability results mainly fromdislocations,and that with low austenitic stabilityresults mainly from combined effects of strain-in-duced martensite and high density of dislocationsunder non-severe impact loading conditions.Thewear resistance of medium manganese steel (Mn7)is 1.64-2.46 times that of Hadfield steel (Mnl3). 相似文献
13.
14.
高温制备过程中熔融Al与SiC直接接触,二者间界面反应发生的可能性与多向性直接影响复合材料的界面结合状态。全面了解Al和SiC之间的界面结合、界面反应、界面结构等对于提高材料性能有着极其重要的作用。尽管人们对Al及其合金与SiC之间的润湿性和界面反应的研究很多,但很多结论仍存在分歧,且对Al与SiC真实润湿性的认识不够全面。Al与SiC之间界面反应发生的反应程度与反应时间、温度有很大关系,但是对于反应参数与反应程度之间的具体对应关系还没有系统的综述。合金元素的添加可以减弱界面反应的发生,然而在不同反应条件下,所添加合金元素的量与界面反应程度的关系,以及合金元素对于界面反应的影响机制还没有明确报道。本文系统地综述在确定的反应时间与反应温度条件下的界面反应、界面产物以及反应产物演变规律及机制等,Al以及添加不同合金元素的合金与SiC界面情况及界面润湿行为影响机制。从界面润湿、界面反应以及界面产物角度,为制备复合材料过程中所选择的工艺参数提供实验依据。 相似文献
15.
本文通过对水泥磨一仓筒体Mn 13钢衬板残体磨损表面进行宏观硬度测定与扫描电镜观察,分析了衬板的磨损方式及变形失效机理。用正交设计回归分析,研究了合金元素对屈服强度的影响及变质处理对晶粒度、夹杂物类型、形态、大小与分布的影响,并对研究用钢衬板进行了现场运行试验。结果表明:Mn 13钢制造的水泥磨一仓衬板的磨损方式为中、小应力的凿削碾研磨损,变形失效主要是由于大部分冲击功转变为塑性形变能与Mn 13钢屈服强度低所致。回归方程得出奥氏体巾锰钢的屈服强度随着C,Cr 含量的增加和晶粒细化而提高,与Mn 13钢相比可增加150牛/毫米~2以上,C 的效果最显著。Nb、N、Ti 孕育处理的奥氏体中锰钢的奥氏体晶粒度比Mn 13钢的细化3~4级。RE 则有利于保持钢的较高冲击韧性。运行试验表明,RE、Ti 变质处理的140Mn7Cr2 与120Mn7Cr2钢制造的衬板的抗变形能力明显优于Mn 13钢。 相似文献
16.
热作模具钢的高温热机械疲劳寿命预测 总被引:9,自引:0,他引:9
研究热作模具钢在应力控制下的等温疲劳和同相热机械疲劳寿命,发现在相同的应力幅下,同相(最高温度550℃,最低温度250℃)热机械疲劳寿命低于上限温度的等温(温度550℃)疲劳寿命。这表明在相同的应力幅下,热机械疲劳比等温疲劳产生更严重的损伤,用最高温度下的等温疲劳寿命代替热机械疲劳寿命并不一定得到可靠的结果。在等温疲劳条件下,疲劳裂纹主要为穿晶萌生与扩展,而在热机械疲劳条件下,疲劳裂纹主要沿晶萌生与扩展。文中还以Chaboche高温疲劳损伤模型为基础,考虑损伤系数是最高温度和温度范围的函数来评价载荷控制下材料的热机械疲劳寿命。在热机械疲劳试验中,考虑温度变化产生的附加内应力,因此每一循环的损伤不仅是最大应力和平均应力的函数,而且与最高温度和温度循环范围有关。根据累计损伤的等效温度法,取最大温度为等效温度。热作模具钢在热机械疲劳过程中,由热循环产生的附加损伤通过损伤指数系数表示。结果表明,该预测结果与试验结果十分吻合。 相似文献
17.
研究了微量硼对M2高速钢的凝固组织以及热处理过程中共晶碳化物团球化的影响及其机理。发现,硼促进层片状M2C碳化物的形成;促进共晶碳化物的偏析,使碳化物量增加,层片变粗;促进共晶碳化物在高温加热时的断网和团球化,在高速钢中硼主要偏聚在晶界共晶碳化物上。 相似文献
18.
19.
M2铸造高速钢加铝复合变质处理后,可减小W,Mo元素偏析,加大Cr元素偏析,改善铸态与热处理后组织中共晶碳化物的形态和分布,提高机械性能。 相似文献
20.
指出了精铸热锻模具脆性断裂主要是由于材料和工艺不完善造成的。通过优化材质及工艺基本可以消除脆性断裂。早期脆性断裂现象大多由于热处理及操作不当所致;冲击疲劳断裂是常见的脆性断裂现象,是由于模具制造缺陷(如砂眼、显微裂纹等)以及热疲劳裂纹作为疲劳裂纹源扩展后所致。 相似文献