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71.
TC11钛合金片层组织热变形球化机制 总被引:4,自引:0,他引:4
采用TEM、SEM和EBSD等组织分析技术研究了β退火态片层组织TC11钛合金两相区热变形球化过程中组织的精细结构和晶界特征.结果表明,片层组织的球化过程包括α片内小角度晶界形变和回复亚结构的形成、β相沿亚晶界扩散和晶界滑动作用下片层的解体以及晶界扩散和滑动驱动下α晶粒的球化和组织的均匀化.EBSD测试结果揭示了片层组织两相区热变形的球化机制为α相的连续动态再结晶和β相的动态回复或不连续动态再结晶过程. 相似文献
72.
研究了TA15钛合金β区热变形时,变形温度、变形量、变形速率、冷却方式等工艺参量对片状组织特征参数β晶粒尺寸D、α集束尺寸d、α片厚b的影响,以及片状组织特征参数与力学性能的关系.利用多元回归分析得到了强度、塑性与3个特征参数D、d、b的定量关系式,通过这种定量关系可以预测力学性能. 相似文献
73.
74.
高温钛合金是先进航空发动机压气机应用的理想材料,代替钢或镍基高温合金,可以显著提高发动机的推重比和服役性能.随着钛合金使用温度的提高,高温蠕变抗力越来越成为影响其使用温度和使用寿命最关键的力学性能.在400~600℃的温度范围内,钛合金的蠕变变形一般受位错攀移机制所控制,蠕变激活能近似等于有效扩散激活能,因此,扩散是影响钛合金高温蠕变抗力的最主要因素.杂质元素Fe在钛合金中具有反常大的扩散能力,是Ti自扩散系数的103~105倍,在Ti中的扩散可能受离解扩散机制所控制.钛合金中的微量Fe同时会显著促进Ti的自扩散,提高位错攀移速率,从而降低蠕变抗力.为了改善高温钛合金的蠕变性能,需要严格控制原材料如海绵钛和中间合金中杂质Fe的含量. 相似文献
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76.
研究等轴组织TC11(Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si)合金在两相区980~800℃温度范围和应变速率0.001s-1,0.01s-1,0.1s-1条件下的热变形行为和微观组织演变。分析热力模拟参数对应力—应变曲线和微观组织演变的影响。并采用电子背散射衍射(EBSD)技术测试表征变形组织的晶界特征。研究结果表明:在980℃变形时,β相是主要变形相,发生了不连续动态再结晶;同时,α相经历了变形促进下的聚集粗化(低应变速率)和溶解(高应变速率)的过程,即α相含量和晶粒尺寸随着应变速率的加快而明显减小。在950~900℃,0.001s-1应变速率的条件下发生超塑性变形时,变形主要集中在软的β相,以及相界和晶界处。在850℃时,α相是主变形相,变形微观组织的演变机理是α相的连续动态再结晶,β相起晶界协调变形的作用。 相似文献
77.
78.
通过铁谱监测技术在关键设备上的应用 ,从定性到定量的角度详细分析了油液污染及设备磨损情况 ,从而进一步达到精确诊断 ,为设备的维护和管理提供了可靠的依据。 相似文献
79.
钕在Ti—Al—Sn—Zr—Mo—Si—Nd耐热钛合金中的存在形态 总被引:1,自引:0,他引:1
在采用常规冶金工艺的Ti—Al—Sn—Zr—Mo—Si—Nd合金中,绝大部分钕是以富钕第二相存在的。SEM、TEM、X射线衍射、能谱分析和电子探针试验表明:富钕第二相呈球形或椭球形,其成分由Nd、Sn和O组成,Nd和Sn的原子含量比约为3:2,其结构为体心立方,而且与基体非共格。 相似文献
80.
1.轴承温度在线监测装置工作原理将温度传感器安装在大型机组轴承座上,测得的温度信号便远传到仪表间温度指示仪表或自保系统上.对于油泵房的中型低压电机,可采用“机旁显示温度值,远传报警信号”的方法,其工作原理见图1.自制一个传感器安装插座,固定在电动机小盖上,传感器插入该插座内.轴承温度由轴承外圈经小盖传导到传感器探头上,再由引出线送到机旁指示仪表.泵房操作工和巡检电工可以很方便地从温度仪表读取运行中的轴承温度.正常时,温度仪表误差小于2℃,基本上反映了轴承的实际工作温度.电机即将发生抱轴事故时,轴承温度可达70℃,这时,表内动合接点闭合,接通报警或自动跳闸回路. 相似文献