气门顶杆挤压模具的寿命分析

分析了气门顶杆热挤压工艺及模具失效形式,电镜观察显示犁削磨损和疲劳龟裂形成剥落坑是模具失效的主要原因。为此分别采用高速钢、基体钢和钢结硬质合金作为凹模镶块材料进行了生产试验,结果证明钢结硬质合金镶块模具的使用寿命明显高于其它模具钢,能满足实际生产要求,但高温润滑仍是亟待解决的问题。     

T 型管轴压胀形的加载轨迹优化研究

利用有限元软件和优化软件建立了T型管轴压胀形的加载轨迹优化集成,完成了T型管轴压胀形成形的加载轨迹优化.优化结果表明,利用集成优化后的加载轨迹获得的管成形件质量更好,即获取的成形件的支管高度更能满足要求,壁厚分布更均匀.     

高压隔离开关自力型触指/虫头结构仿真分析与优化设计

根据高压隔离开关自力型触指/触头机构服役工况,利用Solidworks软件建立自力型触指/触头有限元分析模型,在ANSYS Workbench集成开发环境(AWE)下对自力型触指/触头结构参数进行了优化设计,并分析了设计参数对自力型触指所受最大等效应力、剪切应力和变形的影响.结果显示:触头直径和触头摩擦行程与各响应变量...     

在酸性盐水注入部位的弹性管对腐蚀威胁的抵抗

在加拿大艾尔伯塔西北部，一家壳牌公司为了提高原油开采率，在佛吉尼亚山的装置上安装弹性复合管，目的是为了注入高压采出的酸性水。管道要对在55℃时高浓度的酸性氯化物引起的腐蚀及结构应力引起的腐蚀进行防腐。结构应力是由热膨胀和循环水及烃熔剂驱边引起的周期性相关负荷产生的。弹性复合管的最内层是高密聚乙烯衬里，在各种油田环境（包括酸性盐水）中，该衬里是长期的化学防腐层。考虑到原油产量的递减，壳牌公司采用了一种防护维修计划，目的是为了保证管道的正常安全运行。在出现故障之前，有内覆盖层的钢质立管和水泥沙浆衬里弯管通过选择性修复，认为是最可能出现故障的地方。通过分析考虑各种管体，认为玻璃纤维管和弹性复合管可以用来替换安装。     

Zn-2.12Cu-0.056Ti合金热变形行为的研究

在Gleeble-1500D热模拟机上对Zn-Cu-Ti合金进行等温压缩试验,研究了变形温度为150~240℃,应变速率为0.01~10 s-1,变形量为50%时锌合金的热变形行为。采用光学显微镜观察热压缩过程中微观组织的变化。结果表明,锌合金在热压缩过程中发生了动态再结晶。锌合金的峰值流变应力随变形温度的升高和变形速率的下降而降低,该合金的流变应力模型可用Arrhenius方程来描述。试验中发现,该合金存在两个热加工安全区,即温度为150~210℃、变形速率为0.67~10 s-1区域和温度为215~240℃、变形速率为0.01~0.98 s-1区域。最佳热加工工艺参数:变形温度为235~240℃,变形速率为0.09~0.11 s-1,功率耗散效率为35%。     

基于压痕硬度测试的圆柱形试样表面布氏硬度分析

通过对有色金属材料不同截面形状(圆柱形、平板)的硬度试样进行布氏硬度测试,获得不同压痕形貌及相关形貌特征参数;通过对应平板试样的压痕直径,寻找圆柱形试样压痕硬度特征参数表示方法.结果表明:有色金属圆柱试样布氏硬度压痕特征表现为近似椭圆,通过测定椭圆的长短轴长度,建立圆柱试样椭圆形压痕与平面中圆形压痕的等效关系,从而测得柱面形试样的表面布氏硬度.     

高压隔离开关自力型触指/触头结构仿真分析与优化设计

根据高压隔离开关自力型触指/触头机构服役工况,利用Solidworks软件建立自力型触指/触头有限元分析模型,在ANSYS Workbench集成开发环境(AWE)下对自力型触指/触头结构参数进行了优化设计,并分析了设计参数对自力型触指所受最大等效应力、剪切应力和变形的影响。结果显示:触头直径和触头摩擦行程与各响应变量之间均呈现出正相关关系,且触头直径的变化对响应变量的影响比触头摩擦行程对响应变量的影响更大。经多目标优化后,自力型触指/触头最佳结构参数为触头直径63.39 mm,摩擦行程15.24 mm。     

不同变形量对Cu-2Ag合金组织和性能的影响北大核心CSCD

总变形量一定的前提下,采用不同道次、不同变形量对Cu-2Ag合金棒材进行轧制变形,研究了不同变形工艺对Cu-2Ag合金微观组织结构和导电性能、力学性能的影响。结果表明,总变形量一定时,各道次变形量的分配对合金性能的影响不同,导电率和硬度分别为:工艺1,82.75%IACS、170.34 HV;工艺2,83.62%IACS、174.82 HV;工艺3,82.72%IACS、180.26 HV。实验条件下,第1道次轧制变形量越大(60%),合金的综合性能更优。轧制前合金的微观组织以交错分布的网状枝晶形态为主;轧制变形后,枝晶出现不同程度的变形,这是导致合金性能不同的主要原因。平行于轧制方向的微观组织以连续排列的“鱼骨”状枝晶形态为主;轧制变形后,枝晶间距增加。试验范围内,采用工艺3变形后,合金的硬导积达到0.989,综合性能较好。     

Q-P-T工艺中C配分对4Cr5MoSiV1Ti钢力学性能的影响

采用扫描电镜(SEM)、洛氏硬度计、电子拉伸试验机和夏比冲击摆锤等分析了 4Cr5MoSiV1Ti钢经Q-P-T(淬火+碳分配+回火)热处理后的组织性能.结果表明:当碳配分温度为400℃和碳配分时间为3 min时,试验钢的冲击韧性达到26.25 J·cm-2,碳配分时间增加到20 min和60 min,其强度和硬度均呈...     

Cu-Al2O3(0.68%)弥散强化铜合金塑性变形特性

目的研究Cu-Al_2O_3(0.68%)弥散强化铜合金高温圧缩塑性变形特性。方法在Gleeble-1500D热模拟试验机上,在变形温度为550,650,750,850,950℃,应变速率为0.01,0.1,1,5,10 s~(-1),变形量均为50%的条件下,对Cu-Al_2O_3(0.68%)铜合金进行热压缩变形试验。结果获得了不同热变形条件下的真应力应变曲线,建立了基于双曲正弦本构关系Arrhenius流动应力模型的本构方程,及基于动态材料模型(DMM)的热加工图。结论 Cu-Al_2O_3(0.68%)弥散强化铜合金高温压缩时,合金的热变形存在应变强化和稳态流变2个基本阶段,主要软化机制为动态再结晶。该合金的最佳变形区域温度为900~950℃,应变速率为0.2~2.8 s~(-1)。