装载机常见故障二则

行驶速度缓慢、驱动力不足 轮式装载机在使用中,经常出现行驶速度缓慢。驱动力不足的故障。现就笔者在实际工作中遇到的３种故障原因作一简要分析。 １．变速器油液不足 一台已停放了３个月的装载机,当发动机维修后进行试车时,出现起步很慢,挂Ｉ挡、倒挡时勉强能行走,但阻力稍大时就走不动,挂Ⅱ挡时根本不能起步,显然是驱动力不足的现象。该机发动机刚大修过,且动臂及铲斗的动作都很快,说明发动机工作正常;压力表显示的变速压力正常,检查变速器内的油液觉得也够用（因检视油面的螺栓已损坏不能使用,只能从加油口检查）;变速器…     

如何正确拆装挖掘机的中央回转接头?

Ｗ４－６０Ｃ挖掘机中央回转接头（结构见附图）位于转盘和转台的中心,主要用于连通转盘与车架及行驶机构之间的油、气路,保证转盘转到任何角度时都能使转向缸、支腿缸。悬挂装置和前桥随时接通气缸,实现机器的各功能动作。该回转接头内共有１２个０形密封圈,如果这些Ｏ形圈损坏,会导致油、气路互相窜通,使挖掘机工作不正常,故必须及时更换。这就涉及到回转接头的拆、装问题,若拆、装方法不当,既费时费力,又易发生油管折断、管接头损坏、Ｏ形图磨损等故障。那么,如何正确拆卸与装配回转接头呢？ １．拆卸中央回转接头的时机 因中…     

W4-60型挖掘机气泵常见故障的分析与维护

Ｗ４－６０型轮式挖掘机上配用的ＳＫＩ－８２型气泵,若使用维护不当,经常会出现一些故障,影响挖掘机的正常使用。１．常见故障分析（１）晃动造成气泵晃动的原因有：①气泵是由５个螺栓安装固定在气泵架上的,其中２个较长。安装这２个长螺栓时,应在螺栓上套装２个支撑套管,以使气泵能放平,减少振动。但新气泵上并不带此套管,只是气泵固定在控制机上时才装这２个套管,有些修理工在维修、更换气泵时忽略了加装此套管,使气泵安装后只有３个短螺栓在起固定作用,致使气泵固定不稳,振动大,造成气泵因晃动而损坏;另外,因螺栓安装处…     

挖掘机动臂为何只能向左转?

一台Ｗ４－６０Ｃ型挖掘机作业时出现动臂只能向左转动而不能向右转动的故障,并且转动速度也较正常时慢。经分析,故障原因可能出在回转液压油路中的安全阀、回转马达或回转操纵阀等处。检查安全阀和操纵阀,未见异常;拆卸回转马达检查其上的零部件,结果也都完好;装复后试机时,故障症状依旧。但是,在推动臂右转的操纵杆时,却发现安全阀至回转马达之间的高压胶管出现“蹦一蹦”的状态,像是油被憋住了。拆下此高压胶管检查,见其内部已脱皮、呈鱼鳞状,当高压油进人该油管时,鱼鳞状的表皮就将管路堵死（回油时稍好一些）。更换了此油…     

Fe—Mn—Ge合金γ→ε马氏体相变的研究

利用金相组织观察,透射电子显微镜（TEM）分析和点阵参数测定方法研究了Ge含量对Fe-24Mn合金马氏体相变和显微组织结构的影响。结果表明,Fe-24Mn合金在冷却过程中产生大量的ε马氏体,在较低Ge含量合金中的后形成马氏体可以穿越或终止在另一取向的先形成马氏体片中,宽大的马氏体片是由大量相互平行的层错构成,随Ge含量的增加,马氏体片之间以交截或平行为主,这一结果表明：Ge的加入使Fe-24Mn合金中奥氏体层错能增加,合金中的ε马氏体数量减少,马氏体转变开始点Ms降低,Ge增大Fe-24Mn合金奥氏体的点阵常数,但对Fe-24Mn合金形状记忆效应的影响并不显著。     

γ-Fe-Mn-Al-Cr-Si系合金Néel温度与合金成分的关系

合金元素对γ-Fe-Mn 合金反铁磁转变的影响的研究还较少,主要是对加入3d 电子未满的过渡族元素如 Ni、Co 等的影响作过一些研究,而非过渡族元素对其反铁磁转变行为的影响还很少报道。我们曾探讨过 Al、Si 对γ-Fe-Mn 合金的 Néel 温度(T_N)及物理性能反常变化的作用~([1,2])。γ-Fe-Mn 合金是与 Cr 相似的巡游电子反铁磁性合金,(?)的反铁磁性结构可描述为波数稍小于2π/a的一个自旋密度驻波,故 Cr 虽属3d 电子未     

一种Fe-Mn-Al-Cr奥氏体热强钢37Mn31Al3Cr2MoVWNbB的研究

研制出一种新Fe-Mn-Al-Cr系奥氏体热强钢37Mn31Al3Cr2MoVWNbB。它经1150℃ 1h W.Q. 790℃ 20h A.C.处理后,存在V_4C_3,NbC与M_3B_2等合金相,其中V_4C_3具有显著的强化作用,使其高温强度接近A-286的水平。由于加入少量Cr,Cr与Al的复合作用明显地提高抗氧化性能。同时,Cr也促进X相的形成,故长期时效过程中除析出Laves相外,还产生了少量X相。以37Mn31Al3Cr2MoVWNbB钢制成一小批精锻涡轮增压器叶片,在海轮上成功地净转运3400h。这些实验结果说明,Fe-Mn-Al-Cr系奥氏体钢具有发展成为一种新奥氏体热强钢的可能性。     

RELATIONSHIP BETWEEN γ→εTRANSFORMATION TEMPERATURE M_(εs) AND COMPOSITION OF METASTABLE AUSTENITE REGION IN Fe-Mn-Al-Cr SYSTEM

在Fe-Mn-Al-Cr系亚稳奥氏体区内,用膨胀法测定了40种合金的γ→ε-马氏体转变温度M_(es)。以多元线性回归方法处理实验结果,建立了M_(es)与合金成分关系的经验公式。经验公式中,1Wt-％的Al,C,Cr分别使Fe-Mn合金的M_(es)降低约51,339,8℃;这个结果与以前研究它们对Fe-Mn合金γ→ε-马氏体转变的影响和Ishida计算它们对Fe-Mn合金γ→ε相变驱动力的影响一致。根据γ→ε-马氏体转变的层错机制,简要讨论了Al,C和Cr对Fe-Mn合金M_(es)的影响。     

钝化时间对Fe30Mn9Al合金钝化膜半导体特性影响

运用电化学阳极钝化技术对Fe30Mn9Al合金在1 mol/L Na_2SO_4溶液中进行不同时间的表面钝化处理;利用俄歇电子能谱(AES)、X射线光电子能谱(XPS)表面分析技术及Mott-Schottky曲线测试技术研究钝化时间对Fe30Mn9Al合金钝化膜的组成结构与半导体特性的影响。结果表明:Fe30Mn9Al合金在1 mol/L Na_2SO_4溶液中钝化15 min所得钝化膜分为内外2层,外层具有n型半导体特征,由Fe_2O_3、Al_2O_3、Mn_2O_3、FeOOH和AlOOH组成,内层具有p型半导体特征,由MnO组成。随着钝化时间由15 min增至5 h,钝化膜中的MnO溶解,Mn含量降低,Fe、Al填充Mn留下的空位在膜内富集,Fe、Al氧化物转变为Fe、Al氢氧化物,钝化膜由FeOOH、AlOOH和Mn_2O_3组成,具有n型半导体特征。与钝化15 min所得钝化膜相比,钝化5 h所得钝化膜的施主浓度ND由2.58′10~(21) cm~(-3)降至1.96′10~(21) cm~(-3),平带电位Efb由–283 mV降至–366 mV,钝化膜的保护性能提高。     

铁-锰-铝系复相铜中的β_(Mn)型相变

报道了以金相观察、X射线衍射、显微硬度、硬度、冲击试验等方法所研究的几个Fe-Mn-Al复相(δ+γ)钢(33—37%Mn,5—9%Al的基体)中的β_Mn型相交的试验结果。测定了βMn型相变的温度范围,观察了自δ铁素体及奥氏体中分解出βMn相的过程。并讨论了成分、热处理条件的影响。