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671.
试验的316LN钢(/%:0.011C,0.49Si,1.52Mn,0.016P,0.001S,16.65Cr,13.43Ni,2.18Mo,0.153N)为7.2 t铸锭初轧开坯并锻造成的Φ180 mm圆钢。利用Gleeble-3800热模拟试验机研究了316LN钢在应变速率0.1~50 s-1、1050~1200℃时的热变形行为和组织演变规律,并通过线性回归分析建立了316LN钢的本构方程。结果表明,变形温度升高有利于动态再结晶的形核,并在热变形过程中促进动态再结晶扩展;热变形过程材料常数α为0.0061,应力指数n为5.5436,表观激活能550.512 kJ/mol,动态再结晶晶粒数量随着变形温度的增加而增多,到1 200℃变形时发生了完全的动态再结晶。 相似文献
672.
基于弹性作用应力引起的非平衡晶界偏聚理论模型和动力学方程,在Misra和Shinoda的试验结果基础上计算多晶体材料钢的晶界区弹性模量。对郑磊的文章参数选择进行修正并重新计算,求得883K下2.6Ni-CrMo-V钢的晶界区拉伸弹性模量为3.50MPa;同时基于非平衡晶界偏聚和贫化的模型,分别计算773K下某钢晶界区的拉伸和压缩弹性模量,所得结果为1.395和1.076MPa,与2.6Ni-Cr-Mo-V钢的计算结果在数量级上是一致的,进一步证明非平衡晶界偏聚和贫化的理论模型作为晶界区弹性模量的计算可靠性。 相似文献
673.
通过透射电子显微镜、光学显微镜、显微硬度计等手段研究了Nb含量对Zr-xNb(x=0,0.3,0.7,1.0)合金显微组织及再结晶过程的影响。结果显示,随着Nb含量的增加,Zr-xNb合金中第二相的数量迅速增多,平均尺寸逐渐减小,其再结晶过程逐渐减慢;尤其在Zr-1Nb合金中,第二相对再结晶过程的阻碍作用明显加强。Zr-0.3Nb合金中的第二相主要为Zr(Nb,Fe,Cr)2,Zr-1Nb中第二相主要为β-Nb。 相似文献
674.
开挖会对围岩岩体产生扰动,影响围岩的质量,常用钻孔声波法来观测确定开挖对岩体质量的扰动影响。常规方法确定岩体质量分区时,波速变化率曲线和阀值直线往往有多个交点,很难判定质量分区边界,利用波速变化率曲线的细部特征对常规方法进行了优化,重新定义岩体质量分区的判定准则,使岩体质量分区具有唯一性。将优化方法应用到白鹤滩水电站4#导流洞工程中,4#导流洞开挖后的岩体质量可以分为3个区,即扰动一区、扰动二区及未扰动区,随着距开挖面深度的增加,围岩受到开挖的扰动影响逐渐减小,围岩质量逐渐变好,后续开挖步会使岩体的质量变差,扰动区范围进一步增加。 相似文献
675.
摘要: 为了解决配电网中普遍存在的变压器过负荷以及用户电压偏低的问题,提出了一种基于模型预测控制(model predictive control,MPC)的配网无功优化控制策略。在分析配电网潮流特点的基础上,充分利用配变的过负荷能力来传输更多的有功,而无功则在低压电网中进行优化补偿。基于模型预测控制理论,采用季节时间序列的方法动态预测未来一天内的负荷大小,并考虑配变最大可用传输无功和无功补偿装置最大投切次数的约束,在通用数学模型系统(general algebraic modeling system,GAMS)上建立了以网损最小为目标函数的无功优化数学模型,依次给出无功补偿装置的动作情况。在IEEE14节点配网系统上的试验结果,验证了所提出的无功优化控制策略的有效性。 相似文献
676.
677.
678.
679.
采用电泳沉积法成功制备相对密度达到61.9%的均匀氮化铝素坯, 经无压烧结后可获得热导率为200W/(m·K)的氮化铝陶瓷. 研究表明, 以无水乙醇为溶剂、加入0.1wt%聚丙烯酸(PAA)做分散剂、pH值控制在9.7左右的悬浮液具有最佳分散性. 电泳沉积(EPD)成型比干压成型制备的预烧体孔容减小, 比湿法成型制得的预烧体大孔显著减少. 用扫描电子显微镜(SEM)对三种不同成型方法制得氮化铝陶瓷的显微结构进行了研究, 结果表明, EPD法所得氮化铝陶瓷的显微结构均匀, 晶粒尺寸5μm左右. 相似文献
680.
论述了使用菱镁石调整渣型生产锰硅合金的特点。采用钙镁渣型,炉渣中MgO含量控制在16%~18%,CaO含量控制在12%~14%;采用镁渣型,炉渣中MgO含量控制在18%~21%。增加渣中MgO含量可提高元素的还原效率,提高炉温,降低炉渣黏度,而相对于钙渣型,可提高硅的利用率,减少焦炭和硅石用量,同时降低渣中跑锰;使用铝渣型(与钙渣型和镁渣型相比)会有更高的炉温,硅的利用率和元素回收率增加,若原料搭配合理,使用铝渣型生产锰硅合金可不另配入硅石。通过比较得出:配入菱镁石调整渣型冶炼锰硅合金是完全可行的。 相似文献