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41.
退火工艺对AZ31镁合金组织与性能的影响 总被引:1,自引:6,他引:1
研究了热处理工艺对AZ31镁合金轧制板材的显微组织和力学性能的影响。试验表明,AZ31镁合金轧制板材在退火过程中发生了静态再结晶现象,200℃时可以观察到再结晶现象,再结晶温度为200~250℃。分析了退火温度和退火时间对合金显微组织、晶粒尺寸、硬度以及力学性能的影响规律。 相似文献
42.
添加混合稀土对纯镁及其合金中元素含量的影响 总被引:4,自引:0,他引:4
对纯镁及AZ91D镁合金中添加富铈混合稀土的收得率及其各元素含量的变化规律进行了研究。试验结果表明,混合稀土的收得率随着其添加量的增加而降低,添加适量的混合稀土,纯镁中的混合稀土收得率可达到75%以上,AZ91D合金中的混合稀土收得率可达到90%,以上;镁熔体对混合稀土存在着吸收极限,该试验条件下纯镁的吸收极限为1.6%左右,AZ91D合金的吸收极限为1.9%左右;添加适量的混合稀土可降低纯镁及AZ91D合金中的Cl元素含量至10^-5以下;添加混合稀土会降低镁熔体中的Al含量,对合金元素Zn、Mn以及杂质元素Fe、Cu、Ni、Si的含量不产生影响。 相似文献
43.
AZ31B镁合金再结晶过程的动力学 总被引:3,自引:0,他引:3
对AZ31B镁合金热轧板材退火处理的静态再结晶进行了动力学分析。结果表明:AZ31B镁合金再结晶晶粒分数与退火时间的关系可以用JMAK方程进行描述,由实验数据计算得到AZ31B镁合金再结晶激活能为59.6~69.3 kJ/mol,在200,250,300,350℃和400℃时再结晶完成的时间分别为373~389,72.1~87.2,18.0~26.3,5.6~9.6 min和2.1~4.1 min,计算同时得到AZ31B镁合金再结晶动力学曲线,该曲线可以为制定AZ31B镁合金退火处理工艺提供参考。 相似文献
44.
镁合金压铸生产过程中,打料对定模板形成的冲击直接影响着设备的使用寿命及所加工零件的质量。针对这一问题,本文利用有限元动力分析技术,对国产某型号超大型镁合金压铸机定模板极限压射过程的动力学响应进行了分析,对比了减重设计前后两种不同方案在冲击载荷下的位移及应力情况。分析结果表明,减重设计对定模板的冲击响应具有一定的影响,但目前的减重方案可以满足设计要求。 相似文献
45.
46.
47.
采用同心三螺旋线流动性测试装置,通过对比试验的方法,获得了不同浇注温度条件下未经电磁搅拌处理、经电磁搅拌处理及电磁搅拌后再保温处理的铝合金流动指数和凝固组织,进而探讨了电磁搅拌对合金熔体结构的影响。结果表明:与未经电磁搅拌处理相比,经电磁搅拌处理后合金熔体的流动指数明显提高,浇注温度722℃时,流动指数提高约2%,浇注温度670℃时,流动指数提高约13%,其本质原因在于电磁搅拌作用使熔体中微观不均匀的Si—Si原子集团尺寸和形状发生改变,进而使熔体温度场与浓度场更加均匀、形核率得到进一步提高,且电磁搅拌温度愈低,这种作用愈强烈;电磁搅拌后再保温处理的流动指数降低7%,且凝固组织比较粗大,说明合金熔体经保温处理后电磁搅拌作用会发生衰退乃至最终消失。 相似文献
48.
镁合金压铸业现状及发展趋势 总被引:12,自引:2,他引:12
分析了国际和国内镁合金压铸业的现状和发展趋势;阐述了我国镁合金压铸业面临的机遇和挑战,以及应采取的对策。 相似文献
49.
高Co热作钢在AZ91D镁合金液中腐蚀行为 总被引:9,自引:0,他引:9
利用扫描电镜和能谱分析等手段研究了HDM钢在AZ91D镁合金液中的腐蚀行为.结果表明,HDM钢与镁合金液之间产生了化学反应,生成腐蚀产物层.在反应初期,腐蚀层疏松,基本不具有保护性;随着反应的进行,腐蚀层逐渐加厚致密,具有较好的保护作用,减缓了腐蚀速度.HDM钢与镁合金液之间的反应主要是在钢中的Fe、Mn、Cr、Co和镁合金液中的Al、Mn之间进行,钢中其它元素如Mo、W、Si等和镁液中的Mg和Zn等都没有参与反应.腐蚀速率由Fe、Al、Mn元素的扩散行为所控制. 相似文献
50.
保温时间及结晶条件对AZ91D组织和性能的影响 总被引:4,自引:2,他引:2
研究了熔炼及结晶条件对AZ91D合金组织和力学能的影响。结果表明,熔体保温时间对铸锭重熔后金属型试样的金相形貌没有影响。铸锭重熔后金属型试样的晶粒尺寸随着保温时间的延长先减小后增加,导致试样抗拉强度和伸长率的先提高后降低。熔体的结晶条件会影响合金的凝固方式。平衡结晶条件下AZ91D组织由基体和γ相(Mg17Al12)组成,在非平衡结晶条件下组织中将出现离异共晶。 相似文献