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Ni-30Al-8Mo-2Nb合金由NiAl、Mo和少量的Ni3Al相组成树枝晶.Ni-40Al-8Mo-2Nb合金由NiAl和Mo两相组成树枝晶.Ni-50Al-8Mo-2Nb合金由NiAl、Mo和少量NiAlNb(Laves)相组成不规则的树枝晶.在3种合金中,NiAlNb(Laves)相只存在于富Al的合金中.Ni-40Al-8Mo-2Nb合金的压缩屈服强度高于Ni-30Al-8Mo-2Nb合金的压缩屈服强度,而且在低温或高应变速率时强度差异更大.Ni-30Al-8Mo-2Nb和Ni-40Al-8Mo-2Nb合金的峰值应力的变化规律与压缩屈服强度的变化规律一致.透射电镜观察表明,Ni-40Al-8Mo-2Nb合金的高温变形行为受动态回复和动态再结晶所控制. 相似文献
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The effects of different processing techniques on the microstructure and compressive properties of NiAl-28Cr-5.5Mo-0.5Hf alloys were evaluated. These processing routes can all improve the compressive properties of NiAl-28Cr-5.5Mo-0.5Hf alloys. The microstructural refinement and the stronger precipitation strengthening mechanisms are responsible to the improvement of the compressive properties under the condition of higher undercooling degree. In addition, high magnetic field treatment and trace rare earth elements addition can significantly optimize the mechanical properties of NiAl-28Cr-5.5Mo-0.5Hf alloy. The improvement of NiAl-28Cr-5.5Mo-0.5Hf alloy seems to be realized by a complicated combination of different processing route. A directional solidification at a high drawing rate under high magnetic field for NiAl-28Cr-5.5Mo-0.5Hf alloy containing minor rare earth element is a desirable route to the high performance NiAl-28Cr-5.5Mo-0.5Hf alloy. 相似文献
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利用SEM和TEM研究了热等静压处理(HIP)后的NiAl-28Cr-5.5Mo-0.5Hf定向凝固合金微观组织与结构.该合金主要是由NiAl相、Cr(Mo)相和少量聚集在相界处的Heusler相组成.通过对该合金高温拉伸实验发现:合金的韧脆转变温度(BDTT)与应变速率有关,应变速率提高一个数量级,韧脆转变温度提高50 K.断口形貌观察发现:BDTT以下,该合金以β相的解理和β/Cr(Mo)的相剥离形式断裂;BDTT以上,该合金主要以塑性断裂为主. 相似文献
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NiAl(Co)-TiC粉末的机械合金化原位制备纳米复合材料 总被引:1,自引:0,他引:1
用高能球磨机分别对四种成分的Ni50-Al50-x-Cox 10%(体积分数,下同)TiC (x=5,10,20)和Ni50-Al45-Co5 20%TiC粉末进行机械合金化,得到原位内生TiC弥散强化的NiAl(Co)纳米复合粉末.结果表明,球磨Ni50-Al45-Co5-10%TiC粉末过程中,爆炸反应机制生成NiAl(Co)和TiC化合物,其中NiAl(Co)化合物晶粒仅为10nm左右,TiC晶粒为35~50nm.但当TiC含量增加到20%时,其爆炸反应起始时间延后20min.同时随着Co含量增加,Ni50-Al40-Co10-10%TiC粉末的机械合金化的产物仍为NiAl(Co)和TiC,但NiAl(Co)化合物的生成机制转变为扩散反应机制.进一步增加Co含量(20%,原子分数)则导致了γ-Ni(Al,Co,Ti,C)过饱和固溶体的形成,反应机制仍为互扩散反应. 相似文献
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