铸态高强度铁素体球墨铸铁的试验研究

在实验室条件下,通过合理选择化学成分、改善球化处理、加强孕育工艺等措施,用湿砂型浇注球铁Y形试块,其力学性能可达σb 550MPa δ 5%指标,球化率为1级,石墨球数达到500个/毫米~2左右,石墨球直径平均20μm,无游离渗碳体和磷共晶。     

型内孕育中锑对球墨铸铁组织和性能的影响

以前,球墨铸铁中存在一些微量元素(如Sb,Bi等),统称之谓干扰元素。要求限制其含量。甚至于某些作者还提出一些微量元素的总和不得大于多少的公式。但是随着技术的进展,对微量元素的看法已有改变。锑在大断面中促使石墨球数的增加,获得较高的机械性能这一点已获得一致的意见。但是在中、小断面的球墨铸铁中,随加入方法的不同,其作用和许用量尚存在不同的意见。为此,我们在球墨铸铁中采用型内孕育方法加入不同的锑量进行了研究。一、试验条件熔化设备为2.5—3吨/小时带前炉的酸性热风冲天炉。铁料配比见表1。球化剂是用1~＃稀土自己配制,其配比组成见表2。用冲入法     

复合孕育工艺的球墨铸铁疲劳强度及断裂韧性

“包内+型内”复合孕育工艺的球铁经热处理呈几种不同强度、塑性、韧性配合的基本组织,测定其疲劳强度和断裂韧性,观察电镜断口特征,并与单一包内孕育工艺的相应基体球铁相比。表明:复合孕育工艺球铁的疲劳裂纹扩展的门坎值ΔK_(th)较高;疲劳裂纹扩展速率((da)/(dN))较低;旋转弯曲疲劳强度σ_(-1)提高1～2kgf/mm~2,疲强比σ_(-1)b有所改善;平面应变断裂韧性K_(1c)有所提高。     

对球铁孕育机理的一些看法

本文通过用萤石、铁屑等作孕育剂孕育球墨铸铁,发现石墨球比不孕育时有所增加,有的增加一倍以上。微区分析中证实,石墨球周围并不存在硅的浓度偏析,因此认为过冷生核在球铁孕育中起一定的作用。     

高强度合金球墨铸铁的研究

本文用正交试验确定了Cu、Mo合金球铁中Cu、Mo的加入量及正火温度,然后进行了二次孕育试验。结果表明,适当选择化学成份及正火工艺,采用二次孕育,使车用6110曲轴本体法兰端(φ130)可达到QT80—3的要求     

两种低铬铸铁拋丸机叶片的失效分析与对比

本文对具有不同使用寿命的两种低铬铸铁抛丸机叶片(常用叶片和试制叶片),进行了失效分析及磨面形貌观察。失效分析表明:常用叶片既有正常失效,又有早期失效;试制叶片却没有发生早期失效;造成早期失效的主要原因是常用叶片内部有铸造缺陷。正常失效的叶片磨面形貌观察表明:常用叶片磨面受弹丸的切削作用和冲击作用而造成的切削痕迹、裂纹和剥落坑比试制叶片严重的多,因而其耐磨性比试制叶片低;磨面形貌差异的原因是由于这两种叶片的共晶碳化物形态和分布的特征不同以及叶片的硬度不同而造成的。     

用硼、铬、锰白口铸铁作挤压机铰刀材料的研究

一、问题提出铰刀(图1)是预应力混凝土空心板挤压机的主要零件。在其运转挤压过程中,一直与砂子、石头、水泥进行摩擦,磨损较大。故铰刀使用寿命的长短,造价高低,都关系到挤压机的推广价值。为此,对铰刀材质的研究具有重要的意义。     

S116辗轮式混砂机传动系统的技术改造

我分厂三台Ｓ１１６辗轮式混砂机的工作量超过了原设计的工作能力，而且原铜套传动结构不适合使用现实，混砂机经常发生故障而停产，使用备件数量大。因此，我们将原铜套结构改为轴承传动结构，使用效果良好，既节约备件资金，又节省劳动力。保证了生产正常进行。使陈旧的Ｓ１１６混砂机能够通过小改小革更好支撑生产。