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11.
利用Abaqus有限元软件对新型耐蚀Ti35合金管材的数控弯曲过程进行了模拟研究。研究了弯曲角度、芯棒伸出量、压块相对助推速度和相对弯曲半径对Ti35合金管材成形结果的影响。结果表明,Ti35合金管材数控弯曲截面扁化率和回弹角随弯曲角度的增大而增大;弯曲变形越剧烈(如减小弯曲半径、压块相对助推速度,或增大芯棒伸出量),壁厚减薄率越大,回弹角越小。截面扁化率随芯棒伸出量、相对弯曲半径的增大而减小。  相似文献   
12.
采用传统的低倍酸浸法和化学分析法,观察和研究了真空自耗电弧熔炼Ti-6Ta合金中高熔点Ta夹杂物和Ta的分布特征.结果表明,铸锭中未发现Ta夹杂物和区域性偏析.Ta的分布有些不均匀,在铸锭中部的R/2处,含Ta量稍高,呈现负偏析特征,这与Ta元素本身固有特征和液态合金的凝固速度有关.  相似文献   
13.
研究了Ti-26高强钛合金斜轧穿孔制备管坯工艺.测试了穿制的Ti-26合金管坯的力学性能,用金相显微镜观察了管坯的显微组织,用扫描电镜分析了拉伸断口的形貌.结果表明,采用斜轧穿孔方式完全可以制备Ti-26高强钛合金管坯;在1 050℃下,选择合适的轧辊转速和前进角可顺利穿制Ti-26高强钛合金管坯,其管坯的强度为815 MPa,延伸率达到13%,断面收缩率达到45%,晶粒度按ASTME标准为6级,比穿孔前细化,断口呈明显的塑性断口,加工管材无需热处理可以直接进行轧制,道次加工率可达45.8%.  相似文献   
14.
介绍了用短芯头过渡拉伸、再用与成品等长的长芯头进行成品拉伸的方法研制低温供热实验堆堆芯燃料元件盒所用的Zr-4合金薄壁大方管的过程,对称不等边的八边形截面方管尺度大,精度要求高,长边为138.7_(0.3)~(0.2)mm,壁厚只有1.5mm,用介绍的方法研制的管材达到了使用要求的精度,工艺重复性能也比较好。  相似文献   
15.
研究了Ti35合金在8 mol/L沸腾浓硝酸中腐蚀240 h后表面钝化膜及过渡层的相结构。采用扫描电子显微镜(SEM)、原子力显微镜(AFM)、X射线衍射(XRD)和X射线光电子能谱(XPS)对Ti35合金腐蚀后样品的钝化膜和过渡层形貌、相结构等进行分析。研究结果表明,Ta原子优先与硝酸反应,钝化膜最终产物Ti O2和Ta2O5是通过逐步的化学反应形成的,Ta元素的加入能有效改善钛合金的耐硝酸腐蚀性能。  相似文献   
16.
氧含量及轧制工艺对纯钛管材性能的影响   总被引:3,自引:3,他引:0  
氧是钛及其合金重要的间隙杂质元素之一,它的含量对钛合金的组织和性能具有一定的影响。研究了不同氧含量、不同轧制变形量对纯钛管材性能的影响,分析了氧含量、轧制变形率、轧制相对减壁量(Q值)等对管材力学性能的影响规律。研究结果表明,氧含量对纯钛管材性能有明显的影响,纯钛管材氧含量在0.08%-0.13%范围内可获得强度高、塑性优异的管材;轧制Q值变化对纯钛管材性能具有重要的影响,当1.2≤Q〈2.3时,可获得综合性能优异的纯钛管材;冷轧变形率对纯钛管材的性能影响显著,当成品火次变形率控制在35%~60%范围时,管材综合力学性能优异。  相似文献   
17.
激光冲击强化(LSP)通过高功率(GW/cm2级)、短脉冲(ns级)强激光诱导的冲击波在金属材料表层引入残余压应力,从而抑制疲劳裂纹的萌生和发展,是一种新型的金属表面强化技术。阐述了激光诱导冲击波的机理以及残余应力场的形成。分析了激光冲击的影响因素,论述了激光冲击强化的特点及其在钛合金中的应用,展望了激光冲击强化的应用前景和发展。  相似文献   
18.
1951年,人们首次在Au-Cd合金中发现了形状记忆合金(SMA)的效应,10余年后,美国海军研究所的Buehler等人也在TiNi合金中发现了形状记忆效应(SME),从而引起了众多学者的研究兴趣。从1970年起,SME的基础研究开始活跃起来。20世纪80年代,随着新材料的不断涌现和迅速发展,不仅基础研究,应用研究也空前活跃。 在TiNi合金中,单斜晶体B19是马氏体的基本组织。在由体心立方结构向密集斜方结构的相转变过程中,化学成分对相变温度Ms点影响很大,这一点从弹性模量变化中可看出。 日本挂下等人对形状记忆合金的等温转变和非等温转变的…  相似文献   
19.
介绍了利用新型气相色谱仪(岛津2014C)分析辛烯原料中所含杂质的方法。从仪器结构、部件选择、软件应用、数据处理、曲线设定、仪器方法可行性验证等方面入手,详细阐述了如何利用新型仪器和方法完成辛烯原料中各组份含量的分析。为公司采购辛烯原料时提供了有效、快速、便捷的分析方法,保证了原料的纯净度和可用性。  相似文献   
20.
对高强韧的Tj-451合金进行了可旋性研究,分别研究了旋压温度、道次减壁率、进给率等髓Tj-451合金旋压制品质量的影响规律。研究表明:Ti-451合金开始道次旋压温度应定在800~850℃为宜,随着累计加工率的增加,壁厚变薄,旋压温度逐道次适当下降;道次减壁率对工件的胀缩量及精度有影响,Ti-451合金合适的道次减壁率在13%-27%之间;道次进给率严重影响制品表面质量,Ti-451合金合适的道次进给率范围为0.5~0.65mm/r。  相似文献   
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