MB26合金的静态与动态再结晶

研究了热挤压态ＭＢ２６镁合金的静态与动态再结晶过程。结果表明该合金静态再结晶很难完成,而动态再结晶却能在短时间内获得等轴细晶组织。其再结晶粒尺寸比静态再结晶的均匀细小。再结晶为该合金的超塑变形提高了组织条件。     

组织超细化预处理工艺对超塑焊接头变形的影响

以结构钢（40Cr)与工具钢（T10A）为研究对象,探讨了压前2种不同组织超细化预处理工艺（整体循环淬火和高频淬火）对恒温超塑焊接接头变形的影响。试验结果表明：压前组织越细,其接头变形越大;与40C r侧相比,T10A侧接头变形均较大。     

超塑焊接接头变形特点分析

本文以结构钢 (4 0Cr)与工具钢 (T1 0A)为研究对象 ,探讨了两种压前组织超细化预处理工艺 (整体循环淬火和高频淬火 )及压接工艺因素对恒温超塑焊接头变形的影响。试验结果表明 :恒温超塑焊接属小变形焊接 ,其接头变形主要表现为应变的时间积累。压前组织越细 ,其接头变形越大 ,与 4 0Cr侧相比 ,T1 0A侧接头变形均较大     

不同组织超细化预处理下的异种钢超塑焊接

通过对40Cr/T10A钢试样及试样待焊面表层分别实施盐浴加热循环淬火、高频淬火及激光淬火的组织超细化预处理,探讨了钢待焊表面组织对40Cr/T10A异材恒温超塑焊(ISSW) 工艺及接头质量的影响.试验结果表明,钢待焊表面组织对ISSW接头的形成有重要影响.待焊面组织越细,ISSW所需焊接温度向低温区移动,初始应变速率向高应变速率区域移动,ISSW所需时间越短;即使待焊双方一方实施组织超细化,也可实现接头抗拉强度达到40Cr母材的强度,但ISSW所需压接时间稍长.ISSW属小变形焊接,接头变形主要集中在原界面附近的淬火区,且T10A侧的变形均大于40Cr侧.     

CrWMn钢组织超细化的研究

本文对CrWMn钢采用快速加热循环淬火法实现了奥氏体晶粒的超细化。该钢的原始组织经830～840℃加热淬火循环2～3次可使晶粒细化到15级以上。经超细化处理后再进行正常的最终热处理与其直接进行最终热处理相比,抗弯强度显著提高,弯曲挠度与冲击韧性也有所提高,从而证明了,快速加热循环淬火法是该钢强韧化的有效途径之一。     

工具钢超塑性固态焊焊接面断口特征区域分析

采用扫描电镜及俄歇微探针等检测手段,通过对40Cr/T10A、Cr12MoV钢超塑性固态焊接过程中焊接面断口的观察分析,认为超塑性固态焊接接头形成过程中焊接面各微区焊合状态是非均匀的,并呈现出不同的断口形貌特征;若按微观上断口形貌特征分类,整个断口可分为类原始界面区、准冶金结合区和冶金结合区3个特征区域;接头形成过程可描述为冶金结合区、准冶金结合区逐渐增大而类原始界面区逐渐减小的过程.     

超塑技术在模具制造中的应用

综述了超塑技术在模具加工及提高模具寿命中的应用实践及发展前景。     

恒温超塑焊接接头断口分析

通过对４０Ｃｒ，Ｔ１０钢的同材或异材恒温超塑焊接接头的断口分析，提出超塑焊接接头是由冶金结合的焊合区及机械结合区、显微空隙等焊接缺陷构成的接头构成模型，可供超塑焊接工艺及质量检测参考。     

GCr15钢的超塑形变热处理

本文对工业牌号低合金模具钢GCr15通过快速加热循环淬火法实现组织超细化。研究了该钢临界温度以上的组织超塑性及超塑形变热处理。结果表明,在780～800℃、(0.4～2.8)×10~(-2)min~(-1)应变速率的试验条件下可实现超塑性,并在此超塑条件下可进行模具的超塑形变热处理,而且具有良好的成形性。经实际M_12六方螺栓冷镦模成形试验,效果良好。     

40Cr钢的恒温超塑性焊接

探讨了利用情理温超塑性实现４０Ｃｒ钢固相焊接的可行性及影响因素，并对超塑焊接接头及组织进行了观察与分析，试验表明，经超细化处理后的４０Ｃｒ钢在超塑性变形温度及应变速率范围内经短时超塑压接即可实现接头力学性能与基体相同的固相焊接。