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41.
Isothermal superplastic solid state bonding of 40Cr and Cr12MoV steels based on surface modification
Based on the feasibility of isothermal superplastic solid state bonding of 40Cr and Cr12MoV steels, the surfaces of both steels to be bonded were ultra-fined through high frequency hardening, then the superplastic solid state bonding were conducted, the microstructure and fracture surface of bonded joint were observed and analysed, and bonding mechanisms was researched. The experimental results show that with the sample surfaces of 40Cr and Cr12MoV steels after the high frequency hardening, under the prepressing stress of 56.6 MPa, initial strain rate of 1.5×10~(-2) min~(-1) and at the bonding temperature of 800-820℃, the superplastic solid state bonding can be carried out in about 3.5min, and the joint strength is up to that of 40Cr steel base metal and the radial expansion ratio of the joint does not exceed 6%. The superplastic solid state bonding parameter of both steels is within the ranges of the isothermal compressive superplastic deformation of Cr12MoV steel, and the deformation in Cr12MoV steel side near the interfacial zone of joint presents the characteristic of superplasticity. In bonding process, the atoms in two sides of joint interface have diffused each other. 相似文献
42.
43.
以热机械处理获得的超细晶1.6%C超高碳钢为研究对象,借助电致超塑性压缩试验研究了电场强度和初始应变速率对超高碳钢超塑性的影响,并探讨了其与40Cr钢电致超塑性焊接的可行性.实验结果表明,在压缩温度780℃、初始应变速率(0.5-5.0)×10-4 s-1,试样接正极环状电极接负极条件下,超高碳钢的应力应变曲线呈现出明显的超塑性压缩流变特征,其应变速率敏感性指数为0.46;当电场强度为3 kV/cm时,其超塑稳态流变应力降低10%以上.在焊接温度780℃、初始应变速率1.5×10-4 s-1、预压应力56.6MPa、电场强度3 kV/cm条件下,超高碳钢与40Cr钢实现了电致超塑性焊接,其接头拉伸强度达到533 MPa,比不加电场时增加15%. 相似文献
44.
45.
通过对40Cr/T10A钢试样及试样待焊面表层分别实施盐浴加热循环淬火、高频淬火及激光淬火的组织超细化预处理,借助于金相及电子显微分析技术,系统研究了异种钢恒温超塑焊接头区显微组织形貌、超塑性微观结构特征及其形成特点,提出了恒温超塑焊接头组织特征区域的构成模型.结果表明,恒温超塑焊接合面处存在着明显扩散行为,其接头的特征区域可分为界面超细晶区、过渡区、母材区;经超细化预处理的接头区在恒温超塑焊过程中呈现出典型的超塑性微观结构特征. 相似文献
46.
40Cr钢焊接区表面高频淬火后的超塑焊接 总被引:2,自引:1,他引:2
探讨了40Cr钢焊接区表面局部高频淬火后超塑焊接的可行性及影响因素,并对接头组织进行了观察和分析。试验结果表明,焊接区局部高频淬火后的40Cr钢在其超塑变形温度及应变速率范围内,经短时超塑压接其接头抗拉强度可达到母材之值。 相似文献
47.
48.
对钢试样待连接端面进行激光表面淬火预处理后认真清洗,再将两个试样的端面对接置于压接试验装置内并施加一定的预压应力,升温至一定温度,短时保温后以一定的应变速率恒温压接2~5 min,即可实现40Cr-40Cr、40Cr-T10的固相连接,接头拉伸强度可达母材40Cr钢的强度.
试验表明,影响固相焊接效果的主要因素是:钢的激光淬硬层层深及激光束扫描方式,压接面表面洁净度和粗糙度,压接温度,压接应变速率,以及压接时间、预压应力等.在本文试验条件下,若以接头强度与40Cr母材强度之比值在0.9以上为焊接良好的标准,则40Cr-T10固相焊接的主要相关参数为:淬硬层深≥0.35 mm且层深分布均匀;表面粗糙度Ra≤1.6 μm;压接温度720~780℃;应变速率10-4~10-3 s-1;预压应力40~60 MPa.
分析表明,钢在激光表面淬火后获得的超细晶粒非平衡组织,在一定温度、压力、变形速率下极易发生塑性或超塑性流变、相变、再结晶等物理化学变化,并伴随有明显的原子扩散,这是在短时间内实现界面两侧材料固相连接的主要原因.(OE25) 相似文献
49.
绝热剪切现象自40年代提出以来,人们对它的研究一直没间断过[1,2,3],但对爆炸焊接接合区出现的绝热剪切带(Adiabaticshearbands,即ASB)报导较少[4],尤其是采用TEM对爆炸焊接中的ASB进行研究的报道更少。本文对工业纯铝/低... 相似文献
50.