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研究了铸态及快淬Ni50Mn26Ga19Fe5掺杂合金的磁致应变性能.结果表明,掺Fe的Ni-Mn-Ga合金也具有典型的热弹性马氏体相变过程和磁转变过程,但铸态合金的结构为7层调制型马氏体(7M),而快淬合金的结构为14层调制型马氏体(14M).铸态合金最大磁致应变可达0.1%,快淬薄带合金最大磁致应变只能达到0.0095%.Ni50Mn26Ga19Fe5铸态合金比快淬合金有更大的磁致应变,说明掺杂元素Fe在Ni-Mn-Ga合金中的作用较为复杂. 相似文献
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用铸造及快淬工艺制备了无钴AB5型LaxMm1-x(NiMnSiAlFe)4.9(x=0、0.45、0.75和1.00)贮氢合金,研究了La替代量x对合金性能的影响。La替代Mm,可以提高合金的放电容量,当x从0增加到1.00时,铸态合金以60 mA/g恒流充放电的容量从273.5 mAh/g增加到304.5 mAh/g,10 m/s淬速快淬态合金的容量从236.8 mAh/g增加到300.3 mAh/g。La替代Mm,对铸态合金的循环寿命没有显著影响,但使快淬态合金的循环寿命下降。 相似文献
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铸态及快淬态La2 Mg(Ni0.85Co0.15)9B0.1贮氢合金 总被引:2,自引:2,他引:0
铸态及快淬态La2Mg(Ni0.85Co0.15)9B0.1贮氢合金主要由(La,Mg)Ni3相(PuNi3型结构)、LaNi5相及少量LaNi2相组成,铸态合金还含有微量的Ni2B相.用高于15 m/s的淬速快淬后,Ni2B相几乎消失,各相的含量与快淬淬速有关.与铸态合金相比,快淬态合金放电平台电压降低,但随着淬速提高,放电容量、放电平台电压都存在一个最大值;快淬使合金的循环寿命有不同程度的提高.铸态和快淬态合金均具有良好的活化性能. 相似文献
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由于国内外环保组织对车用汽油硫含量提出了日趋严格的要求,采用有效技术手段降低催化裂化汽油中的硫含量成为重中之重. 阐述了催化裂化 (FCC)汽油中硫含量、硫分布及硫化物的种类及国内外多种脱硫技术的特点和现状,并将选择性加氢脱硫降烯烃技术(OCT-M)和催化裂化汽油吸附脱硫技术(S-Zorb)进行了经济分析. 通过分析,尽管OCT-M技术在汽油收率和投资费用方面较S-Zorb技术略有优势,且OCT-M技术不需消耗试剂. 但是,在氢耗和辛烷值损失方面,S-Zorb技术远远低于OCT-M技术. 通过数据计算,OCT-M技术的加工费用为306.00元/吨,S-Zorb 技术的加工费用为227.33元/吨,S-Zorb 技术每吨的加工费用远少于OCT-M技术,因此,S-Zorb 技术在未来脱硫技术中将会占据重要的位置. 相似文献
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利用PCT测试仪和X射线衍射及场发射扫描电镜等测试手段对NaAlH4 2%(摩尔分数)M(M=Ni、LaCl3、Ce(SO4)2)的吸放氢性能和微观结构进行了研究.结果表明,催化剂的掺杂均可降低NaAlH4的放氢温度,催化剂的催化效果依次为:Ce(SO4)2>LaCl3>Ni.掺杂稀土化合物可改善NaAlH4的吸氢性能,使第一步吸氢反应:3NaH Al (3)/(2)H2Na3AlH6完全发生,特别是Ce(SO4)2的掺杂,使样品发生了部分(1)/(3)Na3AlH6 (2)/(3)Al H2NaAlH4的第二步吸氢反应,吸氢量达到2.808%(质量分数).掺杂Ce(SO4)2有利于NaAlH4 在球磨过程中颗粒尺寸细化,颗粒的细化增强了NaAlH4的活性,导致其吸放氢性能提高. 相似文献
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