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51.
52.
用机械合金化方法制备了NixTi(100─x)(x=10~70)合金,用X射线衍射、SEM及TEM研究了机械合金化过程中Ni50Ti50粉末的组织结构变化,最后由DSC差热分析研究了Ni50Ti50非晶态粉末的晶化行为。 相似文献
53.
54.
采用多道次降温热轧工艺对ZK60镁合金铸锭进行累积大塑性变形。此工艺方法可促进动态再结晶细化晶粒的程度,经6道次轧制后,晶粒尺寸由铸态时的278μm细化至终轧板时的7.2μm。拉伸试验结果表明终轧板材在板平面内具有很好的强度各向同性,其屈服强度约为202MPa,抗拉强度约为307MPa,这与电子背散射衍射测试结果所揭示的良好组织均匀性和板平面晶粒取向分布均匀性相一致。进一步的研究表明,终轧板材不需要做进一步的时效处理,因此,本工艺方法在优化组织性能的同时,可以简化工艺流程和提高生产效率。 相似文献
55.
纳米晶复合物Mg-Ni-Cr2O3的吸放氢性能 总被引:4,自引:1,他引:4
在氢气作为保护气氛条件下,用机械合金化方法制备成Mg-Ni-CrO3纳米晶复合物,该复合物具有很好的吸放氢性能,在球磨过程中能发生吸氢反应,经过较长时间球磨之后,基本能完成吸氢,其放氢温度也有所降低,该复合材料以量在200℃可以于50s内达到6.0%以上,在305℃,0.1MPa下,放氢量在500s内可达到6.0%以上,对该复合物的热力学性能进行了研究,测出了PCT曲线及吸放氢的计算所以的生成熟△H等数据,并分析了其吸放氢的机理。 相似文献
56.
研究了机械球磨Ti50 Al50 复合粉的组织与压制特性。结果表明 ,球磨导致粉末硬度增加 ,压制特性变差 ,这是由于球磨使层片结构细化 ,Ti和Al组元晶体缺陷增加和晶粒细化造成的 ;但球磨 3h形成纳米晶复合粉后 ,尤其是在球磨 7.5h开始发生非晶转变后 ,进一步球磨 ,粉末压制特性变化并不明显 相似文献
57.
粉末热挤压制备纳米晶复相Nd2Fe14B/α-Fe永磁体 总被引:1,自引:0,他引:1
将球磨后获得的Nd2Fe14B非晶相和α-Fe纳米晶直接进行冷压制坯、真空包套、粉末热挤压来制备近致密的纳米晶复相Nd2Fe14B/α-Fe永磁体.借助于X射线衍射(XRD)、透射电子显微镜(TEM)和振动样品磁强计(VSM)等分析方法研究了挤压温度为950℃时,不同加热时间磁体相对密度、微观组织和磁性能的影响规律.结果表明,随加热时间的延长,Nd2Fe14B及α-Fe的晶粒尺寸逐渐长大.当挤压温度为950℃,加热时间为15 min时,Nd2Fe14B及α-Fe的晶粒尺寸比较细小,分别为60和80 nm,此时磁性能最好,达到Br=0.98T,Hci=305.6 kA/m和(BH)m=89.8kJ/m3. 相似文献
58.
59.
WC—20(Fe/Co/Ni)硬质合金断裂韧性的一种测定方法和断裂模式研究 总被引:1,自引:0,他引:1
用电火花加工的单边缺口试样,外推得到WC-20(Fe/Co/Ni)硬质合金的平面应变断裂韧性KIC,发现表观裂纹扩展能量释放率CQ(ρ)与试样缺口根部曲率半径ρ呈线性关系,即GQ(ρ)=GIC+Aρ。在扫描电镜下观察断口形貌,认为有4种断裂模式:粘结相撕裂、WC晶闰解理断裂、WC-WC晶界开裂和WC-粘结相边界开裂,讨论了各种断裂模式的断裂过程。 相似文献
60.
机械合金化纳米晶材料研究进展 总被引:17,自引:0,他引:17
综述了机械合金化制备纳米晶材料的研究进展,重点介绍了高强度铝合金,铜合金,难熔金属化合物,金属储氢材料,复相烯土永磁材料等几类机械合金化纳米晶材料的制备与组织性能,指出了机械合金化技术在纳米晶材料制备方面的优势及应用前景。 相似文献